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来自： 四川省自贡市 | 锅 炉 金 属 材 料 作者：QIN 提交日期：2011-01-14 03:35:53 PM | 访问量：913
锅 炉 金 属 材 料
1材料分类
常用的有金属材料和非金属材料。金属材料有碳钢、合金钢、有金属、铸铁及其合金。其中应用最为广泛的是碳钢和合金钢。如将钢按用途来划分，有结构钢（建筑及工程用钢或结构用钢，如锅炉中的钢结构等）、工具钢（各种量具、刃具、模具钢等）和特殊性能钢（耐热钢、不锈耐酸钢及电工用钢）；按质量来划分则有普通钢、优质钢和高级优质钢三类；按冶炼方法、钢液脱氧程度和铸锭工艺的不同来划分则有沸腾钢、镇静钢（脱氧完全的钢，化学成分和力学性能均匀、焊接性能和抗腐蚀性好，一般用来做较重要的部件；受压元件用钢即是）和半镇静钢三类；此外还有其余种类的如按金相组织分类方法（下面介绍耐热钢 时还要介绍）等。
2锅炉金属材料性能
1）常规性能
锅炉常用金属材料的常规力学性能主要有以下几种：
弹性极限：金属在力的作用下，形状发生变化，当力去除后，仍能恢复原状的能力称为弹性；而随外力而消失的变形称为弹性变形。。在拉伸试验中，试样未发生永久变形时单位面积所承受的最大力就为弹性极限σe；
强度：强度是指金属材料抵抗变形和破坏的能力，即金属材料在外力作用下抵抗变形和断裂的性能，可分为抗拉强度、抗压强度、抗剪强度和抗扭强度等。工程上金属材料的主要强度性能指标是屈服极限σs和抗拉强度σb。金属材料在超过σs的应力下工作，会使零件产生塑性变形；在超过σb的应力下工作时，会引起零件的断裂破坏。σb是试件被拉断前的最大负荷Pb与原横截面积F0之比，σb = Pb / F0，单位为MPa；屈服强度或屈服点σS是指金属材料在拉伸试验中，外力已经超过弹性极限σe，虽然应力不再增加，但试件仍在伸长，试件产生比较明显的塑性变形，此时的应力称之；
塑性：金属受外力作用产生变形，当外力去掉后变形不恢复的性能称为塑性；外力消失而不能恢复的变形称为塑性变形，即指材料在外力作用下，不发生破坏而产生永久变形的抵抗能力，可用延伸率和断面收缩率表示；延伸率是指试样拉断后的总伸长与原始长度的比值的百分比，δ=[L1-L]/L*100%，断面收缩率是指拉断后断面面积缩小值与原始面积比值的百分比ψ=[F-F1]/F*100%；
冲击韧性：金属材料抵抗瞬间冲击载荷的能力，一般用摆锤弯曲冲击试验来确定；
硬度：就是金属材料的软硬程度，反应金属材料抵抗压入物压陷能力的大小，是金属表面的局部区域抵抗塑性变形和破坏的能力，一般有洛氏硬度、布氏硬度、维氏硬度和肖氏硬度等几种试验方法。
2）锅炉用钢的特殊性能
锅炉常用金属材料在室温和高温下的特殊性质有以下几种：
断裂韧性：A）平面应变断裂韧性KIC是抵抗裂纹发生扩展的能力，由GB4161规定的断裂韧性试验来确定，主要用于评定较脆的材料；B）裂纹尖端张开位移临界值δC；和C）临界J积分，JIC按GB2038规定的方法来确定。B和C专用于评定塑性较好的材料的断裂韧性。
断口形态脆性转变温度FATT：是指材料由韧性向脆性状态转化的温度，由系列冲击试验来确定。该温度可用来确定锅炉受压元件的水压试验的温度；
无塑性转变温度NDT：是指在落锤试验时，材料刚好发生断裂的最高温度，由落锤试验来确定。该温度可用来确定锅炉受压元件的水压试验的温度；
应变时效敏感性：该系数指原始状态和应变时效（材料冷加工变形后，由于室温和较高温度下的材料内部脱溶沉淀过程导致性能尤其是冲击韧性发生变化的现象称之）后的冲击功的平均值之差与原始状态的冲击功的平均值之比，由GB4160规定的方法来测定；
疲劳：长期承受交变载荷作用的零件，在发生断裂时的应力，远低于材料的屈服强度，这种现象叫疲劳损坏。金属材料在无数次交变载荷作用下，不致引起断裂的最大应力叫做疲劳强度，用σ-1表示。分为低周疲劳和高周疲劳，低周疲劳是指高应变或应力、低寿命的疲劳，锅炉受压元件材料承受低周疲劳居多；高周疲劳主要是弹性应变起决定作用。由相应的疲劳试验来确定；
腐蚀疲劳：指在循环交变应力和腐蚀介质共同作用下产生的开裂与破坏；
热疲劳：由于温度的循环变化，引起热应力的循环变化，并由此产生的疲劳破坏。若热应力长期工作中多次周期性地作用在材料上，将会引起塑性变形的积累，导致热疲劳裂纹的产生与扩展，使材料出现损伤破坏。其一般出现在金属零件的表面，成龟裂状。锅炉的减温器管、省煤器管、再热器管与水冷壁管等，都会由于温度的波动及起动、停炉等造成热疲劳损坏。主要的影响因素是部件本身的温度差。就钢来说，其高温组织稳定性越好，其抗热疲劳能力越高；钢的线膨胀系数愈大、导热系数愈小，就会造成较大的温度差和热应力而降低材料的抗热疲劳性能。珠光体钢的抗热疲劳性能高于奥氏体钢就是这个原因。此外热疲劳裂纹一般均属晶内破坏，故细晶钢具有更高的抗热疲劳性能。
蠕变及蠕变强度：在一定温度和应力作用下，随时间增加发生缓慢的塑性变形的现象称为蠕变。材料的蠕变曲线（蠕变变形量和时间的关系曲线）如图3，由图可知，在加载引起瞬间变形（oa）后，蠕变过程分为三个阶段：ab段（变形逐渐减慢，称为减速阶段或不稳定阶段），bc段（变形速度基本恒定，称为稳定阶段。此一线段倾角的正切表示蠕变速度），cd段（蠕变加速，称为最后阶段）。当温度升高或应力增大，第二阶段会变短或消失。而蠕变极限则是指材料在一定温度下、在规定的持续时间之内，产生一定蠕变变形量或引起规定的蠕变速度，此时所能承受的最大应力，有两种定义方法：一种是以σT 1×10-5表示（在T℃时引起的蠕变速度为1×10-5%/h的应力，即是在T温度，引起规定蠕变第二阶段的形变速度的应力值，如σ1.10-5代表蠕变速度为1.10-5%/h的蠕变强度，锅炉材料常采用此种表示定义）；或以σT 1/105表示（在T℃时工作105h，其总变形量为1%的应力值；如σ1/105代表经100000小时总变形为1%的蠕变强度）。
持久强度：在高温和应力长期作用下抵抗断裂的能力，是指在一定温度和规定持续时间内引起断裂的最大应力值，以σT t表示，其中T示温度（℃），t示时间（h）。火电厂的高温材料一般用σT 105表示，即在T℃运行105h发生断裂应力值。由于许多钢在长期高温运行后，其塑性降低明显，此时尽管蠕变变形量未到达规定值，但材料却提前破坏，呈现出蠕变脆性现象，这是十分危险的。故锅炉钢管常以持久强度作为设计依据。持久强度和塑性按GB6395规定的持久试验来确定。持久强度曲线如图4，当应力一定时，材料运行环境的绝对温度和断裂时间t存在如下关系式（拉尔森-米勒尔方程）：T（c+lgt）=常数，c对一定材料为常数（见表1），据此公式可知，温度越高，寿命越短。因而超温运行会严重影响工件的寿命。
表1 不同钢材的c值
钢种 c值 钢种 c值
reddit低碳钢 18 18Cr-8Ni奥氏体不锈钢 18
钼钢 19 18Cr-8Ni-Mo奥氏体不锈钢 17
Cr-Mo钢 23 25Cr-20Ni不锈钢 15
Cr-Mo-Ti-B钢 22 高铬不锈钢 24-25
持久塑性：通过持久强度试验，测量试样在断裂后的相对伸长率δ及断面收缩率ψ，持久塑性是高温下材料运行的一个重要指标，它反映材料在高温及应力长时间作用下的塑性性能；一般要求持久塑性δ不得低于3-5%。
抗松驰稳定性：零件在高温和应力长期作用下，若维持总变形不变，零件的应力将随时间延长而逐渐降低的现象，它是弹性变形自动转成塑性变形的结果。对紧固件用钢来说，其抗松驰性能是一个重要的高温性能指标，一般以抗松驰稳定性（即材料抵抗松驰的能力称之）作为强度计算指标。
组织稳定性：这是高温材料的特殊性能，稍后讲。
抗氧化性：在高温工作下的钢材很容易与直接接触的介质发生化学反应，如锅炉过热器的外表面与烟气、主蒸汽管道外表面与空气等都会发生氧化反应，从而使金属表面产生化学腐蚀。高温时，当O2、CO2、H2O等汽体与金属表面接触发生氧化时，如果金属与氧形成的氧化膜能挥发或不能完整地覆盖在金属表面，则金属会继续被氧化；若氧化膜能象一层致密的保护膜一样覆盖在金属表面，则其可以防止金属被进一步氧化。铁的氧化物有三种，即FeO 、Fe3O4 、Fe2O3 。当温度在570℃以下时，碳钢材料表面上形成的氧化膜由Fe2O3和Fe3O4 所组成，这种氧化物较致密，能强烈地防止原子扩散，故其具有一定的抗氧化性。当温度高于570℃时，形成的氧化膜由Fe2O3、Fe3O4 和FeO三层所组成，其厚度比例大致为1：10：100，此时的主要氧化物为FeO，这种氧化物不致密，其晶体结构简单，是铁原子缺位的固溶体，金属原子很容易通过空位进行扩散，因而破坏了整个氧化膜的强度，故其抗氧化性差。因此在温度高于570℃时，铁的氧化过程大大加速。提高钢的高温抗氧化性能的基本方法是合金化；对加入钢的中的合金元素应满足下列要求：（1）能在钢的表面形成一层稳定的合金氧化膜，以阻止铁与氧结合，为此合金元素的的离子应比铁离子小，比铁更容易氧化，（2）合金氧化膜应与铁基体结合紧密，不容易剥落。Al、 Si 、Cr三种元素均可满足上述要求。
Al、 Si的过多加入会影响钢的组织稳定性，故目前主要加入Cr来提高钢的抗氧化性能。要使钢具有足够的抗氧化性，温度越高，则所要加入的Cr量越多：在600-650℃间，约要5%的Cr；800℃时，约要12%的Cr；950℃时，约要20%的Cr；1100℃时，要28%的Cr。但大多数情况下一般不单独加Cr，应同时加入Cr和Al，Cr和 Si或Cr、Al、Si，这样一方面可以降低Cr的使用量，另一方面还可提高钢的热强性能。
高温下钢除了受到氧化外，还可能受到其它气体，如SO2 、SO3、H2S、H2等的作用，产生诸如（1）硫腐蚀、（2）氢腐蚀以及（3）应力腐蚀等高温腐蚀，如锅炉受热面管子在运行过程中，管壁直接与高温汽水、水和蒸汽接触，会产生腐蚀现象，引起管子过早破坏。象空气预热器等如在露天下工作，由于烟气中有SO2，还会产生低温腐蚀损坏。提高钢材抗高温腐蚀性能的措施仍是加入Cr、Al、Si等合金元素最为有效，这些元素加入后一方面形成致密氧化膜起保护作用，另一方面可提高钢的电极电位，使Fe离子不容易被拉走，材料也不易被腐蚀。如加入11.7% Cr，钢的电极电位就由负变成正，所以一般的不锈钢的含Cr量为12-13%。
热脆性：指钢在某一温度区间长期加热会导致其冲击韧性显著降低的现象。其可能的原因是在高温下沿原奥氏体晶界析出了一层碳化物或氮化物脆性网，如FeS或Cr7C3等。主要影响因素是钢的化学成分，含Cr、Mn、Ni等元素的钢的热脆倾向大，而加入Mo、W、等会降低该脆性，在低合金钢中加入微量元素如B、Ti、Nb也可降低热脆性。
3锅炉金属材料类别
1）用于制造锅炉的金属材料有如下种类：锅炉用钢板、锅炉用钢管、锅炉用锻件及圆钢；其它还有铸钢件、铸铁件、紧固零件及焊接材料等。
（1） 锅炉钢板：分为汽包钢板和结构钢板。
A汽包钢板：是我厂锅炉的重要受压元件的材料，留到稍后讲。
B结构用钢板：主要用于制造钢结构，如炉顶板、平台扶梯、炉顶小室、地脚螺栓和腹板等，（A）碳素结构钢，按国家标准GB700-1988，共有5种（Q195，Q215A、B，Q235A、B、C、D，Q255A、B，Q275，不仅仅用于结构板，也用于锻件或紧固件）；（B）优质碳素结构钢（GB699，直接用含碳量表示，不仅仅用于结构板，也用于锻件或紧固件）；（C）低合金结构钢，按GB/T1591-94，同样为五种（Q295A、B，Q345A、B、C、D、E，Q390A、B、C、D、E，Q420A、B、C、D、E，Q460C、D、E）；（D）合金结构钢（GB3077，不仅仅用于结构板，也用于锻件或紧固件）
（A）和（C）中的结构钢，大多含碳量小于0.2%、锰0.8-1.7%、钒0.02-0.2%、铌0.015-0.060%、钛0.02-0.2%；我厂也用16Mn和19Mn6等钢做炉顶板等较重要的部件。
（2）受热面钢管：是我厂重要的受压元件材料，留到稍后讲。
（3） 锻件：主要用于生产有关的锅筒吊杆、管板、盖板、管道法兰等件。见表3（及其它更好的钢如Cr13型马氏体不锈钢和1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢）。
表3 锅炉用锻件
钢的种类 钢号 标准编号 适用范围
工作压力（MPa） 壁温（℃）
碳素钢 Q235-A, Q235-B GB700 ≤2.5 ≤350
Q235-C, Q235-D
20，25 GB699 ≤5.9 ≤450
合金钢 12CrMo ZBJ98016锅炉锻件技术条件 不限 ≤540
15CrMo ≤550
12Cr1Mo ≤565
30CrMo35CrMo ≤450
25Cr2MoA ≤510
（4） 铸钢件：锅炉铸件主要是阀门及管道附件。机组运行时铸件承受内压力、静应力，要求保证其有足够的强度和刚度；对高温下工作的铸件，还要求有高的持久强度和蠕变强度，以及良好的热疲劳性能和一定的抗氧化性。在温度较高和压力较大时，一般采用铸钢件。
表4 锅炉用铸钢件
钢的种类 钢号 标准编号 适用范围
工作压力（MPa） 壁温（℃）
碳素钢 ZG200-400 GB11352 ≤6.3 ≤450
ZG230-450 ZBJ98015 不限
合金钢 ZG20CrMo ZBJ98015锅炉管道附件承压铸钢件技术条件 不限 ≤510
ZG20CrMo ≤540
ZG15Cr1Mo1 ≤570
（5） 铸铁件：分为灰铸铁（HT150以上）、可锻铸铁（KTH300-06、KTH300-08、KTH300-10、KTH300-12）和球墨铸铁（QT400-18、QT450-10）三种。这三类铸铁的适用公称压力和介质温度基本上是逐渐升高，但压力不大于2.5MPa，温度不高于300℃。
（6）紧固零件：螺栓和螺帽等件主要用于管道法兰、阀门等需要紧固连接的部件上，以保证机组运行时不漏气。处于较高温度下工作的紧固件，是在应力松弛的条件下工作的，工作时承受拉伸应力，有时也有弯曲应力；由于其失效将造成漏汽和停电等重大事故，影响机组安全运行，故对其用钢有如下要求：高的抗松弛性、高的屈服强度、一定的持久强度和蠕弯强度、高的持久塑性和小的蠕变脆性、具有一定的抗氧化性能。
表5 锅炉用紧固零件
钢的种类 钢号 标准编号 适用范围
工作压力（MPa） 介质温度（℃）
碳素钢 Q235-A, Q235-B GB700 ≤1.6 ≤350
Q235-C, Q235-D
20，25 GB699 不限 ≤350
35 ≤420
合金钢 40Cr GB3077 不限 ≤450
35CrMo JB/T74 ≤500
25Cr2MoA ≤500
25Cr2Mo1A ≤500
20Cr1Mo1NiTiB20Cr1Mo1TiB ≤570
2Cr12WMoNbB ≤600
（7） 焊接材料：焊接受压元件所作用的焊条应符合GB/T5117《碳钢焊条》、GB/T5118《低合金钢焊条》、GB983《不锈钢焊条》的规定；焊丝应符合GB4242《焊接用不锈钢丝》、GB/T8110《气体保护电弧焊用钢焊丝》、GB10045《碳钢药芯焊丝》、GB/T14957《熔化焊用钢丝》、GB/T14958《气体保护焊用钢丝》的规定；焊剂应符合GB5293《碳素钢埋弧焊用焊剂》、GB12470《低合金钢埋弧焊用焊剂》的规定。
2）验收：用于制造锅炉的主要材料如钢板、钢管和焊接材料等，锅炉制造厂应按有关规定进行入厂验收，合格后方能使用。当然若质量稳定并取得有关机构产品安全质量认可的材料，可免于入厂验收。
3）国外材料：若锅炉受压元件采用国外钢材，应符合以下要求：应为国外锅炉用钢标准所列的钢号或化学成分、力学性能、焊接性能与国内允许用于锅炉的钢相近，并列入钢材标准的钢号或成熟的锅炉钢号；应按订货合同规定的技术标准和技术条件进行验收，对照国内锅炉钢标准如其缺少检验项目，必要时应补做所缺项目的检验，合格后方能使用；首次使用前，应进行焊接工艺评定和成形工艺试验，满足要求后才能使用。
4）代用材料：锅炉受压元件代用的钢板和钢管，应采用化学成分和力学性能相近的材料，并满足强度和结构上的要求，并经有关技术部门同意。
4耐热钢在高温时的组织稳定性及强化原理
1）耐热钢在高温时的组织变化
在室温时，钢的组织一般是稳定的。但在高温及应力的长期作用下，由于原子扩散过程的加剧，钢的组织将逐渐发生变化，从而引起钢的性能发生改变，特别是对钢的高温强度及塑性产生不利的影响。
耐热钢在高温时表现出来的组织变化有以下四种：珠光体组织球化和碳化物聚集、碳化物结构石墨化、合金元素在固溶体和碳化物之间重新分配、时效并产生新相。
（1）珠光体组织球化和碳化物聚集：珠光体球化是指钢材经高温长期运行后，珠光体组织中的渗碳体由片状逐渐变成球状，并聚集长大。20碳钢、15CrMo、12Cr1Mo等珠光体耐热钢，其原始组织一般为铁素体加珠光体，所以它们在高温下最普遍的组织不稳定性就是珠光体球化。发生球化的原因是：球状渗碳体比片状的更为稳定；因前者的表面积比同体积的球状渗碳体的大，总表面能较高；在高温下，由于原子得到能量，活动能力增强，将自发从高能量状态向低能量的状态转变。珠光体球化会使钢的室温和高温强度降低，尤其使蠕变极限和持久强度下降，从而加速了高温部件在运行过程中的蠕变速度，导致破坏加速。如对12Cr1Mo钢的试验表明：完全球化后，该钢的持久强度比未球化的降低约1/3；含Mo量0.5%的钢在538℃下使用20年后，蠕变极限下降77%。在火电厂中，引起爆管事故的重要原因往往就是珠光体发生严重球化，因而要对锅炉钢管等设备的材料进行珠光体球化程度监督，定期检查其发展情况。影响珠光体球化的因素主要是温度、时间及钢的化学成分。温度高、时间长，则球化严重；钢中加入Cr、Mo、、Nb、Ti等到合金元素能阻止碳在固溶体中的扩散或形成稳定的碳化物，所以能阻碍或减缓渗碳体向球状转变和聚集。但钢中加入铝Al会加速球化过程。
（2）石墨化：钢中的Fe3C在高温和应力作用下会发生分解，从而析出游离态的C（石墨），这一组织转变称为石墨化。石墨化是碳钢和珠光体钼钢组织不稳定的一种最危险形式。碳钢在450℃、钼钢在485℃以上，经几万h运行后，就会出现石墨化，使钢材的性能恶化，造成脆性爆管事故。石墨化不仅很大程度上消除了碳化物对钢的强化作用，而且由于石墨本身的强度和塑性极低，相当于在钢中出现了裂纹或孔隙，危害极大。钢中的化学成分对其石墨化倾向有决定性的影响：Al、Si、Ni是促进石墨化的元素，故热力设备用的碳钢和钼钢应尽可能不用Al、Si 脱氧，而加入碳化物形成元素Cr、、Ti、Nb等形成稳定性更高的碳化物，或使渗碳体的稳定性提高，从而能有效地阻止石墨化过程。高温蒸汽管道经过冷变形和焊接，也会促进石墨化进程，特别是在焊接热影响区中，最易出现链状石墨化石墨，使管子破裂，对焊缝采用退火或正火后回火等措施，可大大减少石墨化倾向。
（3）合金元素在固溶体和碳化物之间重新分配：钢的组织，在高温和应力长期作用下，固溶体中的合金元素逐渐减少，碳化物中的合元素逐渐增多，使固溶体中的合金元素逐渐贫化。对耐热钢来说，固溶体中的合金元素的贫化主要是指Mo、Cr贫化。这样重新分配的结果，使钢的强度、蠕变极限和持久强度下降，对高温部件的运行构成威胁。
合金再分配的过程随温度升高和时间延长而加强。钢中含碳量的升高也会加速这一过程。特别是温度接近于钢材的使用温度上限时，合金元素迁移的速度更快。图5为碳化物中合金元素的含量与温度及运行时间的变化关系。
钢的化学成分对合金元素的再分配有决定性的影响。由于合金元素的再分配与扩散过程有关，因此钢中加入能延缓扩散过程的元素将有利于固溶体的稳定。如在铬钼钢中加入元素，则可减慢Mo、Cr的迁移过程，所以Mo、Cr、钢较 Mo、Cr钢时的使用温度更高。
（4）时效和新相的形成：耐热钢在高温应力下工作，随时间的推移，从过饱和固溶体中分解出高度弥散的强化相粒子（新相），使钢的性能随之变化。时效前期强化相的粒子细小而弥散，钢的强度、硬度升高，而韧 性、塑性降低，即表现出弥散沉淀强化；随时间延续，新相粒子聚集长大，强化效果渐渐消失，钢的室温和高温强度都显著下降。钢在时效过程中的析出的新相主要是碳化物，另外有一些氮化物和金属间化合物。奥氏体和马氏体等高合金耐热钢时效的倾向较大，而低合金的珠光体耐热钢的时效倾向较小。
2）耐热钢的强化原理和合金元素的作用
（1）耐热钢强化原理：钢中加入合金元素，即通过合金化来提高钢的热强性，是耐热钢的主要强化措施。合金对钢的强化作用主要表现在强化固溶体、强化晶界、强化渗碳体及沉沉淀强化。
A）固溶强化：耐热钢是以固溶体为基体的，固溶强化是耐热钢的重要手段之一，加入合金元素能强化基体的主要原因是：合金元素增强了固溶体原子间的结合力（这主要是因为加入Cr、Mo、W、Mn、Nb等元素能增加金属原子间键合的电子数，键合电子数越多，原子间结合力越强。只有、Ni会降低α固溶体的结合力）；合金元素引起晶格畸变（合金元素的原子半径与铁原子半径大小不同，大多数合金原子的半径比铁原子的大，原子半径相差愈大，引起的晶格畸变也愈大，晶格常数的改变就大。合金元素使晶格常数增加的次序为：Co、Cr、Ni、Mn、Mo、、W、Al、Ti、Nb）；合金元素提高固溶体的再结晶温度，延缓再结晶过程（如Co、Ni、Si、Mn、Cr、Mo、W等提高再结晶温度的能力依次递增，可有效地提高钢的热强性）；合金元素提高铁原子的自扩散激活能，并阻止碳与合金元素在固溶体中扩散，使组织更加稳定。如加入Mo、W、 Ni、等能阻碍扩散过程的进行。特别是当多种合金元素共同加入后，它们的交互作用对固溶强化的效应更明显，也更主要）。
B）强化晶界：由于晶界处原子排列不规则，存在大量缺陷和空位，原子沿晶界扩散速度就比晶内扩散速度大得多；而且钢中的硫、磷及其它低熔点的杂质易于在晶界聚集，并往往与基体金属形成易熔共晶组织。因此，高温下晶界强度较低，有利于蠕变的进行和蠕变裂纹的产生。故在高温长期应力作用下，钢的断裂形式也往往是晶间断裂，所以强化晶界对提高钢的热强性具有十分重要的意义。合金元素对晶界的强化作用主要表现在如下几个方面：纯化晶界（S、P等杂质元素在晶界聚集形成的脆性，可通过加入Mn、B、Re和碱金属等化学性极活泼的元素，使之与上述杂质在冶金过程中发生反应生成稳定难熔的化合物而加以消除）；填充晶界空位（B原子的直径介于一般间隙原子如N、C等和置换原子之间，钢中加入微量的B，无论其处于置换态还是处于间隙态，都能稳定有效地填充晶界空位，使有利于原子扩散的空位大大减少，晶界就处于较为稳定的状态）；强化相沉淀（合金形成的碳化物在晶界上沉淀出不连续的强化相，可使裂纹沿晶界的发展受阻）。
C）渗碳体强化和沉淀强化：合金元素一部分溶入铁素体基体进行固溶强化，一部分溶入渗碳体使之成为合金渗碳体，如（Fe、Cr）3C等，合金渗碳体比渗碳体具有更高的稳定性和强度。同时，合金元素还可在过饱和固溶体中沉淀出第二相（或更多相）颗粒，如碳化物、氮化物、硼化物等到难熔化合物，对晶体位错的运动起阻碍作用，因而钢得到强化。这些沉淀相成分和结构越复杂、与基体差别越大，它就越稳定，多元合金化可得到这种复杂的碳化物。形成的4C3、NbC、TiC、Cr7C3、Mo2C等合金化合物在高温下较稳定，且弥散分布不易聚集长大，从而提高基体的热强性。
（2）耐热钢中碳及合金元素的作用
A）碳的作用：钢的热强性是随含碳量的增加而降低的（增加含碳量，在高温长期使用过程中，从固溶体中析出的碳化物必然增多，夺走了固溶体中的合金元素，加速碳化物的长大，使钢的抗蠕变性能下降；增加含碳量，钢中的石墨化加剧、钢的焊接性能、冷变形工艺性能也随之变坏，当钢的含碳量大于0.25%时，焊接就易出现裂纹）；但增加含碳量，可降低钢的时效敏感性；故其碳含量也不能过低，而应控制在一定的范围内。热力设备的耐热钢含碳量一般在0.1-0.3%。
B）铬的作用：是耐热钢中不可缺少的元素，可以多方面提高钢的性能，其主要表现在：提高抗氧化性、耐腐蚀性（在钢的表面形成Cr2O3保护膜，阻止钢被继续氧化；Cr含量超过11.7%后，钢的电极电位由负变正，提高了抗电化学腐蚀性能）；提高钢的持久强度和蠕变抗力；阻止石墨化过程；阻止珠光体球化过程；提高钢的淬透性；但会引起材料的热脆性和降低钢的可焊性。
C）钼、钨的作用：主要表现在：提高热强性（其固溶强化作用显著，并能提高再结晶温度）；消除钢的回火脆性，降低热脆性；提高钢的抗蒸汽腐蚀能力（这对锅炉用钢具有特别的意义）；阻止珠光体球化。当这两种元素复合加入时，其作用更为显著（近年在我国的12Cr2MoWTiB等钢上得到了广泛应用）。
D）钒的作用：沉淀强化（与碳形成的碳化物C或4C3，在较高温度下也难于聚集，在钢中基本上是均匀弥散分布）；降低合金元素的再分配速度（因是强碳化物形成元素，其形成C或4C3的能力比Cr、Mo强，能使Cr、Mo尽可能地溶入固溶体中）；但过量的反而会使的碳化物粗化，因溶入固溶体的会降低固溶体原子之间的结合力，故耐热钢中的含量都在0.4%以下。
E）钛、铌（Ti、Nb）的作用：沉淀强化（Ti、Nb为强碳化物形成元素，其能形成高温稳定性比C还高的TiC、NbC或Nb3C3，此外还可形成TiFe2、Fe3Nb2等细小弥散的金属间化合物）；阻止Cr、Mo在固溶体和碳化物中的再分配，提高再结晶温度改善钢的可焊性。但、Ti、Nb在钢中单独加入效果并不明显，需复合加入。
F）铝、硅（Al、Si）的作用：显著提高抗氧化性。近年来硅的应用较多，铝应用受到限制（Al促进珠光体球化，Al、Si加速石墨化过程）。
G）硼、稀土（B、Re）的作用：微量B和少量Re元素能起到填充晶界空位、强化晶界、消除热脆性等作用。
5耐热钢的分类
耐热钢按其显微组织不同，大致分为四类：珠光体耐热钢、马氏体耐热钢、铁素体耐热钢和奥氏体耐热钢。
1）珠光体耐热钢或铁素体-珠光体耐热钢：主要加入合金元素是Cr、Mo、，其总含量较低，一般在5-7%以下，也称为低合金耐热钢。其主要强化元素为Mo，一般在正火+回火温度后使用，其组织为铁素体+碳化物；由于这类钢中的抗氧化合金元素含量不高，故其工作温度范围为350-620℃之间。按其用途不同，可分为锅炉管子用钢、汽包用钢、紧固件用钢和转子用钢。
在热力设备中，合金元素含量较低的铬钼钢主要用于500-510℃以下的蒸汽管道、集箱等零部件及540-550℃以下的锅炉受热面管子；而合金元素较多的中碳铬钼钢和铬钼钒钢则主要用于550℃以下的汽轮机主轴、叶轮、汽缸、隔板及高温紧固件等。由于其含抗氧化元素量不高，铬钼钢和铬钼钒钢在使用温度分别超过550℃和580℃时，其组织稳定性和高温抗氧化性能急剧下降，持久强度大为降低。
近年来我国研制成功的12Cr2MoWTiB（钢102）、12Cr3MoSiTiB、12MoWBSi等新钢种，由于多种元素的复合作用，其使用温度可高达600-620℃。由于钢中的合金元素总量增加，钢的淬透性提高，在正火后也能得到贝氏体组织，所以其具有更高的热强性。此外根据我国资源情况，还研制和使用了20Cr1Mo1TiB、20Cr1MoNbB等紧固件用钢。
2）马氏体耐热钢：主要是Cr13型马氏体不锈钢（含Cr12%以上，奥氏体等温转变曲线大大向右移，奥氏体空冷时，也能得到马氏体组织），用于制造汽轮机叶片等，其在高温和应力长期作用下，其铬碳化物会造成钢的组织不稳定。可加入一些Mo、W、、Nb等合金元素，提高其使用温度（1Cr13、2 Cr13的最高使用温度分别为470和450℃），经淬火+高温回火得到回火索氏体（马氏体）组织，某些钢的应用温度可达580-600℃。
3）铁素体耐热钢：钢中加入合金元素是Cr（高铬）、Al、Si，其总含量相当多，钢具有单一的铁素体组织，在加热和冷却时不发生相变，故不能用淬火来强化。这类钢的特点是：抗氧化和耐腐蚀性（在含硫气氛中）优良，但在高温下有晶粒长大倾向、且脆性较大、热强性能差，故其实际上是抗氧化用钢。这类钢不宜作受冲击载荷的零件、只宜制作各种承受应力不大的炉用构件如过热器吊架、退火炉罩、热交换器等。
4）奥氏体耐热钢：在钢中加入含量较高的某些合金元素，奥氏体等温转变曲线大大向右移，还能使Ms点降到室温以下，这样钢在室温下也仍具有奥氏体组织。奥氏体晶格致密度比铁素体高、原子间的结合力大、合金元素在奥氏体中扩散很慢，故其热强性很高、较高的塑韧性和良好的可焊性；加之此类钢中的Cr、Ni含量高，故又有优良的抗氧化性和耐蚀性。但其室温强度低，易产生加工硬化，故加工困难，此外其导热性差、线膨胀系数大。热力设备中常用的奥氏体钢1Cr18Ni9Ti、1Cr18Ni12Mo2Ti、4Cr14Ni14W2Mo、2Cr20Mn9Ni2Si2N、Mn17Cr7MoNbBZr等，其在600℃左右都有足够的热强性，其抗氧化温度可达700-900℃或更高，锅炉管道、汽轮机阀体等重要部件常用这类钢制造，但成本相当高。
6锅炉受压元件材料的运行环境及对材料的要求
1）锅炉规程对受压元件的要求
锅炉受压元件所用的金属材料及焊接材料等应符合有关国家标准和行业标准。材料制造单位必须保证材料质量并提供质量证明书。金属材料和焊缝金属在使用条件下应具有规定的强度、韧性和伸长性及良好的抗热疲劳性能和抗腐蚀性能；锅炉受压元件修理用的钢板、钢管的焊接材料应与所修部位原来的材料牌号相同或性能类似。制造锅炉受压元件的金属材料必须是镇静钢。对于板材，其20℃时的伸长率δ5应不低于18%；对于碳钢和碳锰钢，其室温时的夏比（形缺口试样）冲击吸收功不低于27J。
这是因为锅炉用的金属材料，常常是在高温、高压或较大的（冲击）载荷下工作。一般说来，温度对钢材的力学性能影响的总趋势是：在超过某一温度时，随温度的上升，钢的强度下降而其塑性增加；钢材在高温下的强度与时间有关，高温下不能用其瞬间强度作为性能指标。如有人专门对45#钢进行拉伸试验，在500℃钢的瞬间强度为400MPa，而在此温度下施加300MPa的应力经约20分钟左右就发生断裂。这是由于金属内部的组织在高温下要发生变化，如珠光体球化、石墨化、合金中碳化物的数量和结构发生变化（下面介绍耐热钢时还要介绍）等。故在高温下工作的钢材，对它们的组织和性能的要求，与常温下使用的钢材是不相同的。
火电厂热力设备中的许多零部件，如锅炉的过热器管、主蒸汽管道及联箱，汽轮机的叶片、叶轮、主轴、汽缸，以及管道法兰螺栓等，其工作条件是长期处于高温（＞450℃）、高压以及腐蚀介质（水、蒸气、烟汽）环境，对它们的材料选用，仅考虑室温力学性能是不够的，还须考虑它们的高温强度及高温耐腐蚀能力，即需用耐热钢。
耐热钢是热稳定钢和热强钢的总称。所谓的热稳定钢是指能在高温下长期工作而不至于因介质侵蚀造成破坏的钢，又称抗氧化钢；热强钢是指在高温下能长期工作，且具有足够强度而不发生大量变形或发生破坏断裂的钢，其一般也具有一定的抗氧化性。例如，锅炉的过热器管子，外部受高温烟气的作用、内部受高压蒸汽的作用。一般情况下，管子壁温要比蒸汽温度高约50℃左右，若蒸汽参数为540℃，则壁温约为590℃。在这样高的工作温度下长期运行，一般钢材的组织结构将会发生变化，高温时强度降低、腐蚀损坏也会明显地表现出来。所以对锅炉用金属材料必须进行比较严格的选择，并在使用前进行复验，保证材质符合锅炉的有关要求。
2）锅炉受热面管子和蒸汽管道用钢及其要求
在锅炉内，过热器是重要的高温部件。过热器管子在运行时，外部受高温烟气的作用；而内部则流通着高压蒸汽。蒸汽管道包括主蒸汽管道、主蒸汽母管、导汽管和再热蒸汽管等。蒸汽管道外部不受高温烟气的作用，仅受其内部过热蒸汽的温度和压力的作用。过热器管的管壁温度（即金属温度）要比蒸汽温度高，而蒸汽管道的管壁温度则可近似地看成与过热蒸汽温度相同。过热器管和蒸汽管道钢管金属都处于高温应力的条件下，即是在产生蠕变的条件下运行，对它们所用的钢材性能的要求是由其运行条件和加工工艺要求决定的。具体的要求有：要求过热器管和蒸汽管道金属有足够高的蠕变强度、持久强度和持久塑性（通常进行过热器管强度计算时，以高温持久强度极限为主要依据，再以蠕变极限来校核），在高温长期运行中组织稳定性好，有良好的工艺性能（特别是要焊接性能好，对过热器管还要求良好的冷加工性能），抗氧化性能高（通常要求过热器管和蒸汽管道金属在运行温度下的氧化速度应小于0.1mm/年）。
过热器管和蒸汽管道用钢选择的主要依据是金属温度。考虑到火电厂蒸汽管道发生事故的影响面比过热器管大、后果严重得多，因此对同一钢号，用于蒸汽管道时所允许的最高使用温度一般要比过热器管低约30-50℃。
3）水冷壁管和省煤器管用钢及其要求
A）水冷壁管：在锅炉运行时，水冷壁管和炉膛内火焰接触，燃料燃烧所产生的热量通过水冷壁管加热锅炉炉水。对水冷壁管金属来说，是用锅炉炉水冷却水冷壁管。在正常运行时，由于管内水流的冷却作用，其工作温度并不高，这种温度水平一般的耐热钢均能承受。
在水冷壁管的运行过程中，容易产生“垢下腐蚀”现象。其产生与锅炉给水的水质及锅炉运行工况有关，其中尤其是锅炉水质的好坏与水冷壁管的安全运行有密切相关。此外若燃煤中含硫量高，在运行过程中会出现水冷壁管的硫腐蚀，严重时会危及锅炉的安全运行，目前解决硫腐蚀的主要措施是用表面渗铝钢管作为水冷壁管。
对水冷壁管材料的主要要求有：水冷壁管金属具有一定强度（以使得管壁厚度不致于过厚，否则会影响加工与传热），传热效率高，有一定的抗腐蚀性能，工艺性能好（如冷弯、焊接等性能），在某些情况下还要求其热疲劳性能好（如在直流锅炉上）。
B）省煤器管：省煤器管处于锅炉尾部，管子外部与烟气接触，内部是锅炉炉水。锅炉炉水首先经过省煤器管以吸收烟气中余热。为此，省煤器管工作温度不高，但温度波动较大。省煤器管外表在工作时常受到烟气中飞灰颗粒的磨损。
对省煤器管金属的主要要求有：一定的强度，传热效率高，有一定的抗腐蚀性能和良好的工艺性能，还应考虑其热疲劳性能（以使省煤器管金属在激烈的温度波动条件下不至于因热疲劳而过早破坏）。
4）联箱用钢及其要求：联箱用钢也由其工作条件决定，基本上与同参数的蒸汽管道一致。联箱的结构较为复杂，上面有很多插管座。由于联箱和蒸汽管道一旦发生爆炸事故将对人身及设备造成重大危害，因此对同一钢号，用于蒸管道或联箱的材料，其允许的最高金属金属温度比过热器管低30-50℃。所用钢材与同参数的蒸汽管道的材料相同。
5）汽包用钢及其要求：主要用于制造重要的受压部件，即压力容器筒体如汽包，一般由钢板卷成两个半圆或圆筒，两头加上封头焊接而成。汽包处于中温（350℃以下）、高压状态下工作，它除了受较高的内压力外，还受到冲击、疲劳载荷、热应力、水和蒸汽介质的腐蚀作用。其运行时装有大量的有压力的饱和汽水，如果因其破裂而发生爆炸，则会发生厂毁人亡的灾难性事故。所以汽包是极其重要的，它的安全运行与许多因素有关，但材料的性能却是最重要的因素之一。在制造汽包过程中，钢板要经过各种冷热加工工序，如下料、卷板、焊接和热处理等，且汽包所处的温度是饱和蒸汽的温度，因而对汽包钢板有下列要求：
较高的强度（包括室温和中温强度），屈服强度和抗拉强度是设计决定许用应力的依据；
高压锅炉汽包一般采用400MPa以上强度级别的钢种；
良好的塑性和冷弯性能（下料和卷板等工艺的要求，加工时不易出现裂纹）；
室温冲击韧性和时效冲击韧性（因其运行温度正好处于时效过程进行得较为强烈的温度范围）；
较低的缺口敏感性，在锅炉制造中要在钢板表面开管孔和焊接管接头，造成应力集中；
良好的焊接性能（要求低的含碳量，以防止产生焊接裂纹和应力集中），良好的冶金质量（要求S和P等杂质和气体含量尽量低、较好的低倍组织，要求钢的分层、非金属夹杂、气孔、疏松等缺陷尽可能少，不得有白点和裂纹）。
汽包用钢均为低碳钢或低合金钢，均属于珠光体钢，这是由汽包的工作温度决定的。为减少汽包钢板的厚度，以适应高参数机组的发展要求，在低碳钢基础上加入少量合金元素如Mn、、Mo、B、Nb、Re等成为低合金珠光体锅炉钢。
7汽包用钢
目前，按国家标准GB713-1997《锅炉用钢板》，共有7种：20g、22Mng（SA299）、15CrMog、16 Mng、19Mng（19Mn6）、13MnNiCrMoNbg和12Cr1Mog等； 其余标准中的钢板见表1。
表1 钢板
钢的种类 钢号 标准编号 适用范围
工作压力（MPa） 壁温（℃）
碳素钢 Q235-A, Q235-B GB700GB3274 ≤1.0 -
Q235-C, Q235-D
15,20 GB710, GB711,GB13237 ≤1.0 -
20R GB6654,YB(T)40 ≤5.9 ≤450
20g GB713 ≤5.9 ≤450
22g YB(T)41
合金钢 12Mng, 16Mng GB713,YB(T)41 ≤5.9 ≤400
16MnR GB6654, B(T)40 ≤5.9 ≤400
下面介绍一下比较重要、常用的锅炉汽包板材。
1）20g钢板：是锅炉上最常用的碳钢板。它有适当的强度和良好的塑性，还有良好的冶炼、制板、焊接、热处理和冷热成型等工艺性能。它的用途极广泛，主要用于工作温度≤450℃的中低压锅炉做锅筒及法兰、集箱端盖等件，但在大型锅炉中用量较少，主要用在压力较低的部位。国外相近牌号有德国的HⅡ、日本的SB42和俄罗斯的20K。其化学成分C≤0.2，Si0.15-0.30，Mn0.50-0.90，S≤0.035，P≤0.035；热轧或热处理后的强度水平σs≥185-245，σb≥380-530 MPa；塑性δ≥22-26。
2）19Mn6（P355GH、19Mng）钢板：是DIN17155标准中的钢号，其是在以前的19Mn5的基础上调整了Mn含量，并将一些强化元素控制在较低的水平，以保持力学性能与19Mn5相同，是C-Mn细晶粒低合金钢，其在EN10028中的牌号为P355GH。该钢具有良好的综合力学性能，其在500℃以下的高温力学性能优于碳钢；还具有良好的可焊性以及冷热加工等工艺性能。它主要用于代替22g和16Mng制造高压锅炉的锅筒和封头，在我厂的300MW锅炉的高压加热器和低压加热器制造中也得到应用；也可用于石油化工设备中的高压容器和其它焊接结构件。相近牌号有中国的GB713中的19Mng、16Mng、美国的SA299、日本的SB49和俄罗斯的16гс。其化学成分C0.15-0.22，Si0.30-0.60，Mn1.00-1.60，S≤0.030，P≤0.035，Al≥0.020，其余有少量限制了上限的合金元素；正回火态下强度水平σs≥300-310，σb≥510-610 MPa；塑性δ≥20。
3）SA299（22Mng）钢板：是ASME规范中的成熟钢号，为一种成分简单的碳-锰-硅钢，其化学成分和强度级别类似于我国的16Mng和德国的19Mn6，但含碳量更高。常温屈服强度不低于275MPa。该钢的力学性能稳定并有良好的塑性、断裂韧性和抗疲劳裂纹扩展的性能，缺口效应不敏感，钢板厚度方向力学性能也较为均匀。它有良好的冶炼、制板、焊接和成型工艺性能。它主要用于制造工作温度不高于400℃的300MW和600MW机组锅炉的汽包、下降管、弯头和下环形集箱。相近牌号有中国的GB713中的22Mng该钢在我厂应用较少，若今后我厂有300MW和600MW机组锅炉订货，要求按ASME规范制造，可选用此钢制造汽包等部件。其化学成分C≤0.28-0.30，Si0.13-0.45，Mn0.90-1.40，S≤0.040，P≤0.035，其余有少量限制了上限的合金元素；正火态（或轧态）下强度水平σs≥275-290，σb≥515-655 MPa；塑性δ≥20。
4）BHW35钢板：BHW35为德国梯森钢厂的钢号，是德国六十年代研制成功的可焊贝氏体型耐热结构钢；其在EN10028中的牌号为13MnNiMo54；我国将其移植到GB713，牌号为13MnNiCrMoNb。它是一种添加有镍、铬、钼和微量铌（铌起细化晶粒并强化的作用）的细晶粒低合金钢。该钢有较好的综合力学性能，有较高的高温屈服点和对裂纹不敏感的特性，良好的焊接性能和工艺性能。适用于工作温度不超过400℃的各种焊接件，如锅筒、压力容器等构件。我厂主要用其制造200MW、300MW高压、超高压的锅炉汽包，厚度较厚。其化学成分C≤0.15，Si0.10-0.50，Mn1.00-1.60，S≤0.025，P≤0.025，Cr0.20-0.40，Ni0.60-1.00，Mo0.20-0.40，Nb0.005-0.022；正回火态下强度水平σs≥380-390，σb≥570-740 MPa；塑性δ≥18。
在七十年代初我国锅炉制造行业就引入了该钢，由于有优良的力学性能、良好的焊接及工艺性能，得到了各大锅炉厂的重视和应用，主要用于制造200MW锅炉汽包、高压加热器和压力容器等产品。83年我厂在300MW锅炉汽包的选材时，对BHW35和SA299钢板的性能进行了对比，采用BHW35可使锅炉汽包壁厚减小1/4（从203mm降为145mm），经制造和运输带来极大好处。多年来，我厂已经用此钢制造了300MW锅炉汽包约50台，对BHW35的焊接性能和工艺性能已经完全掌握，积累了丰富的生产经验，并制定了和种规程，我厂对其母材和焊接头做了大量的性能试验，特别是特殊性能试验。各种试验结果均表明该钢板及焊接头有较好的性能。目前我国国内已经具备生产BHW35厚板的能力。
5）12Cr1Mo钢板：12Cr1Mo为前苏联研制的低合金锅炉用钢，我国五、六十年代引入该钢种，原先一直作为锅炉钢管的主要用钢。该钢具有较好的热强性能和持久塑性，并具有较好的热加工工艺性能和焊接工艺性能，但对热处理较敏感。根据我国电站锅炉制造的要求，我国又研制生产了研制生产了12Cr1Mo钢板。主要用于火电机组锅炉的联箱封头、吊耳，受热面低温段的定位板和吊架支座等部件。其化学成分C0.08-0.15，Si0.17-0.37，Mn0.40-0.70，S≤0.030，P≤0.030，Cr0.90-1.20，Cu≤0.20，Ni≤0.25，Mo0.25-0.35，0.15-0.30；正回火态下强度水平σs≥235-245，σb≥430-440 MPa；塑性δ≥19。
8受热面管用钢
锅炉钢管主要包括锅炉受热面管子如过热器、再热器、水冷壁管和蒸汽管道如集箱等。这些管子均在高温下承受内压条件下工作。锅炉受热面钢管在运行时，外部还受到高温烟气的作用。作为受压元件的锅炉钢管，它所受到的介质压力包括运行时的稳定不变的压力、启动停机或负荷波动时的变化压力等；除承受介质压力外，其还受到附加载荷如钢管自重、介质重量以及支撑等引起的应力，此外锅炉管还受到因壁厚温差产生的热应力及负荷波动时产生的周期性热应力。上面的各种载荷与高温及腐蚀介质同时作用于锅炉管上，使钢管经受复杂的载荷及环境工况。故对锅炉钢管有如下的要求：
良好的综合力学性能：好的室温和高温力学性能，在工作温度较低时，钢材的屈服强度和抗强度还是确定许用应力的主要强度特性；由于锅炉钢管要进行大量的冷热加工，故要求有良好的塑性与韧性。
足够的持久强度（反映材料的破坏问题，为锅炉高温强度计算的基础）、蠕变强度（反映材料的变形问题）和持久塑性（主要是防止材料产生蠕变脆性破坏）。
高的抗氧化性，良好的组织稳定性，良好的热加工工艺性（特别是可焊性）。
按国家标准GB5310-1995《高压锅炉用无缝钢管》，共有14种：20G、20MnG、25 MnG，15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12Cr1MoG、12Cr2MoWTiB、12Cr3MoSiTiB，10Cr9Mo1Nb，1Cr18Ni9和1Cr19Ni11Nb等；其余标准中低压锅炉常用钢管见表2。
表2 锅炉用钢管
钢的种类 钢号 标准编号 适用范围
用途 工作压力（MPa） 壁温（℃）
碳素钢 10，20 GB8163 受热面管子 ≤1.0
集箱，蒸汽管道
10，20 GB3087YB（T）33 受热面管子 ≤5.9 ≤480≤430
集箱，蒸汽管道
20G GB5310YB（T）32 受热面管子 不限 ≤480≤430
集箱，蒸汽管道
合金钢 12CrMoG15CrMoG GB5310 受热面管子 不限 ≤560≤550
集箱，蒸汽管道
12Cr1MoG 受热面管子 ≤580≤565
集箱，蒸汽管道
12Cr2MoWTiB GB5310 受热面管子 ≤600
12Cr3MoSiTiB
下面介绍一下比较重要、常用的锅炉管材。
1）20G：是GB5310-95的纳标钢号（国外对应牌号：德国的st45.8、日本的STB42、美国的SA106B），为最常用的锅炉钢管用钢，化学成分和力学性能与20板材基本相同。该钢有一定的常温和中高温强度，含碳量较低，有较佳的塑性和韧性，其冷热成型和焊接性能良好。其主要用于制造高压和更高参数的锅炉管件，低温段的过热器、再热器，省煤器及水冷壁等；如小口径管做壁温≤500℃的受热面管子、以及水冷壁管、省煤器管等，大口径管做壁温≤450℃的蒸汽管道、集箱（省煤器、水冷壁、低温过热器和再热器联箱），介质温度≤450℃的管路附件等。由于碳钢在450℃以上长期运行将产生石墨化，因此作为受热面管子的长期最高使用温度最好限制到450℃以下。该钢在这一温度范围，其强度能满足过热器和蒸汽管道的要求、且具有良好的抗氧化性能，塑性韧性、焊接性能等冷热加工性能均很好，应用较广。此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为下水引入管（数量为28吨）、汽水引入管（20吨）、蒸汽连接管（26吨）、省煤器集箱（8吨）、减温水系统（5吨），其余作为扁钢、吊杆材料使用（约86吨）。
但现在我厂生产的300MW锅炉，此钢的用量日趋减少，已经多为强度较高的SA210C（小）和SA106C（大）替代。
2）SA-210C（25MnG）：是ASME SA-210标准中的钢号，是锅炉和过热器用碳锰钢小口径管，珠光体型热强钢。我国于1995年将其移植到GB5310，定名为25MnG。其化学成分简单，除碳、锰含量较高外，其余与20G相近，故其屈服强度较20G高约20%左右，而塑、韧性则与20G相当。该钢的生产工艺简单，冷热加工性能好。用其代替20G，可以减薄壁厚，降低材料用量，还可以改善锅炉的传热状况。其使用部位和使用温度与20G基本相同，主要用于工作温度低于500℃的水冷壁、省煤器、低温过热器等部件。
我厂从1989年的利港工程开始使用该钢，为保证焊接性能，订货时对碳含量进行了限制≤0.30，相应地对锰含量提高。使用中工艺性能不比20G差，故在我厂锅炉制造中得到广泛推广应用。一台300MW锅炉，用SA-210C代替20G，可节约钢材100吨。此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为低温过热器（数量为515吨）、水冷壁（329吨）、省煤器（58吨）、顶棚管（13吨）、包墙管（49吨）。
3）SA-106C：是ASME SA-106标准中的钢号，是高温用大口径锅炉和过热器用碳-锰钢管。其化学成分简单、与20G碳钢类似，但碳、锰含量较高，故其屈服强度较20G高约12%左右，而塑、韧性也并不差。该钢的生产工艺简单，冷热加工性能好。用其代替20G制造集箱（省煤器、水冷壁、低温过热器和再热器联箱），可以减薄壁厚约10%，既可节约材料费用，又可减少焊接工作量，并改善联箱启动时的应力差。
目前我厂的300MW锅炉中的大口径管大多采用SA106C。如此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为蒸汽连接管（数量为18吨）、省煤器至锅筒连接管（15吨）、集中下降管（190吨）、水冷壁集箱（35吨）、过热器集箱（22吨）、再热器集箱（6吨）。
4）15Mo3（15MoG）：是DIN17175标准中的钢管，是锅炉和过热器用碳钼钢小口径管，珠光体型热强钢。我国于1995年将其移植到GB5310，定名为15MoG。其化学成分简单，但含有钼，故在保持与碳钢相同的工艺性能的情况下，其热强性能优于碳钢。因其性能良好，价格便宜，得到世界各国的广泛采用。但该钢在高温下长期运行有石墨化倾向，故其使用温度应控制在510℃以下，在冶炼时应限制Al的加入量以控制并延缓其石墨化进程。此钢管主要用于低温过热器和低温再热器，使用壁温温度在510℃以下。其化学成分C0.12-0.20，Si0.10-0.35，Mn0.40-0.80，S≤0.035，P≤0.035，Mo0.25-0.35；正火态强度水平σs≥270-285，σb≥450-600 MPa；塑性δ≥22。
以前我厂200MW机组锅炉用钢从20G直接跳到12Cr1Mo，300MW机组锅炉用钢从20G直接跳到15CrMo。20G的使用温度一般到450℃，而12Cr1Mo、15CrMo的使用温度可达 560-580℃。在450-560℃温区，我厂一直使用12Cr1Mo、15CrMo。现在450-560℃温区，若采用15Mo3来代替，可节约大量资金（因其合金元素少，价格便宜）。
我厂于1989年引入此钢，目前在300MW机组锅炉中得到应用。此钢在伊朗炉的受压元件上没有使用。
5）SA-209T1a（20MoG）：是ASME SA-209标准中的钢号，是锅炉和过热器用碳钼钢小口径管，珠光体型热强钢。我国于1995年将其移植到GB5310，定名为20MoG。其化学成分简单，但含有钼，故在保持与碳钢相同的工艺性能的情况下，其热强性能优于碳钢。但该钢在高温下长期运行也有石墨化倾向，故其使用温度应控制在510℃以下并防止超温，在冶炼时应限制Al的加入量以控制并延缓其石墨化进程。此钢管主要用于水冷壁、过热器和再热器等部件，使用壁温温度在510℃以下。其化学成分C0.15-0.25，Si0.10-0.50，Mn0.30-0.80，S≤0.025，P≤0.025，Mo0.44-0.65；正火态强度水平σs≥220，σb≥415 MPa；塑性δ≥30。
我厂使用此钢小口径管也比较少。此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为低温过热器（数量为29吨）。
6）15CrMoG：是GB5310-95钢号（对应的是世界各国广泛应用的1Cr-1/2Mo和11/4Cr-1/2Mo-Si型钢），其铬含量较12CrMo钢高，因此在500-550℃具有较高的热强性。当温度超过550℃时，其热强性显著降低，当其在500-550℃长期运行时，不产生石墨化，但会产生碳化物球化及合金元素的再分配，这些均导致钢的热强性降低，钢在450℃时抗松驰性能好。其制管和焊接等工艺性能良好。主要用作为蒸汽参数550℃以下的高、中压蒸汽导管和联箱、管壁温度560℃以下的过热器管等。其化学成分C0.12-0.18，Si0.17-0.37，Mn0.40-0.70，S≤0.030，P≤0.030，Cr0.80-1.10，Mo0.40-0.55；正回火态下强度水平σs≥235，σb≥440-640 MPa；塑性δ≥21。
我厂使用此钢小口径管主要用于低温过热器/再热器、包墙过热器等部件。此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为中温过热器（数量为5吨）、低温再热器（33吨）。
7）T22（P22）、12Cr2MoG：T22（P22）是ASME SA213（SA335）规范材料，我国GB5310-95将其列入。在Cr-Mo钢系列中，它的热强性能比较高，同一温度下的持久强度和许用应力甚至于比9Cr-1Mo钢还要高，因此其在国外火电、核电和压力容器上都得到广泛的应用。但其技术经济性不如我国的12Cr1Mo，因此在国内的火电锅炉制造中用得较少。只是在用户要求时才给予采用（特别是按ASME规范设计制造时）。该钢对热处理不敏感，有较高的持久塑性和良好的焊接性能。T22小口径管主要用作为金属壁温580℃以下的过热器和再热器等受热面管等，P22大口径管则主要用于金属壁温在不超过565℃的过热器/再热器联箱和主蒸汽管道。其化学成分C≤0.15，Si≤0.50，Mn0.30-0.60，S≤0.025，P≤0.025，Cr1.90-2.60，Mo0.87-1.13；正回火态下强度水平σs≥280，σb≥450-600 MPa；塑性δ≥20。
此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为高温过热器（数量为14吨）、高温再热器（15吨）。
8）12Cr1MoG：是GB5310-95的纳标钢，是国内高压、超高压、亚临界电站锅炉过热器、集箱和主蒸汽导管广泛采用的钢种。化学成分和力学性能与12Cr1Mo板材基本相同。其化学成分简单，总合金含量在2%以下，为低碳、低合金的珠光体型热强钢。其中的钒能与碳形成稳定的碳化物C，可使钢中的铬与钼优先固溶存在于铁素体中，并减慢了铬和钼从铁素体到碳化物的转移速度，使钢在高温下更为稳定。此钢中的合金元素总量只有国外广泛使用的2.25Cr-1Mo钢的一半，但在580℃、10万h的持久强度比后者却高40%；而且其生产工艺简单，焊接性能良好，只要严格热处理工艺，就能得到满意的综合性能和热强性能。电站实际运行表明：12Cr1Mo主蒸汽管道在540℃安全运行10万h后，仍可继续使用。其大口径管主要用作蒸汽参数565℃以下的集箱、主蒸汽导管等，小口径管用于金属壁温580℃以下的锅炉受热面管等。
使用此钢有较好的经济效益，它是我厂低合金热强钢用量最大的一个钢种。如此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为中温过热器（数量为56吨）、高温再热器（100吨）、高温过热器（3吨）、低温再热器（23吨）、蒸汽连接管（14吨）、减温水系统（10吨）、过热器集箱（37吨）、再热器集箱（22吨）。
9）12Cr2MoWTiB（G102）：是GB5310-95中的钢号，为我国60年代自行开发、研制的低碳、低合金（多元少量）的贝氏体型热强钢，从70年代就纳入了冶金部标准YB529-70和现在的国标，1980年底该钢通过了冶金部、一机部和电力部的联合鉴定。该钢具有良好的综合机械性能，其热强性和使用温度超过国外同类钢种，在620℃达到某些铬镍奥氏体钢的水平。这是因为钢中所含合金元素种类较多，且还加入了提高抗氧化性能的元素如Cr、Si等，故其最高使用温度可达620℃。电站实际运行表明：长期运行后钢管的组织和性能变化不大。主要用作金属温度≤620℃的超高参数锅炉过热器管、再热器管。其化学成分C0.08-0.15，Si0.45-0.75，Mn0.45-0.65，S≤0.030，P≤0.030，Cr1.60-2.10，Mo0.50-0.65，0.28-0.42，Ti0.08-0.18，W0.30-0.55，B0.002-0.008；正回火态下强度水平σs≥345，σb≥540-735 MPa；塑性δ≥18。
我厂在200MW、300MW机组中广泛使用此钢，制造的主要部件为屏式过热器、高温过热器和高温再热器。此钢在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为高温过热器（数量为138.6吨）、高温再热器（60.8吨）、中温过热器（22吨）、低温再热器（1.2吨）。
10）SA-213T91（335P91）：是ASME SA-213（335）标准中的钢号。是由美国橡胶岭国家试验室研制开发的、用于核电（也可用于其它方面）高温受压部件的材料，该钢是在T9（9Cr-1Mo）钢的基础上，在限制碳含量上下限、更加严格控制P和S等残余元素含量的同时，添加了微量0.030-0.070%的N、以及微量的强碳化物形成元素0.18-0.25%的和0.06-0.10%的Nb，以达到细化晶粒要求，从而形成的新型铁素体型耐热合金钢；其为ASME SA-213列标钢号，我国于1995年将该钢移植到GB5310标准中，牌号定为10Cr9Mo1Nb；而国际标准ISO/DIS9329-2列为X10 CrMoNb9-1。
因其含铬量（9%）较高，其抗氧化、抗腐蚀性能、高温强度及非石墨化倾向均优于低合金钢，元素钼（1%）主要提高高温强度，并抑制铬钢的热脆倾向；与T9相比，改善了焊接性能和热疲劳性能、其在600℃的持久强度是后者的三倍，且保持了T9（9Cr-1Mo）钢的优良的抗高温腐蚀性能；与奥氏体不锈钢相比，膨胀系数小、热传导性能好、并有较高的持久强度（如与TP304奥氏体钢比，等到强温度为625℃，等应力温度为607℃）。故其具有较好的综合力学性能、且时效前后的组织和性能稳定，具有良好的焊接性能和工艺性能，较高的持久强度及抗氧化性。主要用于锅炉中金属温度≤650℃的过热器和再热器。其化学成分C0.08-0.12，Si0.20-0.50，Mn0.30-0.60，S≤0.010，P≤0.020，Cr8.00-9.50，Mo0.85-1.05，0.18-0.25，Al≤0.04，Nb0.06-0.10，N0.03-0.07；正回火态下强度水平σs≥415，σb≥585 MPa；塑性δ≥20。
我厂从90年开始引入此钢，做了大量的性能试验和工艺试验，并进行了国产化试制。T91我厂主要用在屏式过热器、高温过热器/再热器等部件上，P91在我厂尚未正式使用，但也正在做相应的试验准备。T91钢管在伊朗炉（指单台）上所使用的部位为高温过热器（数量为52吨）、高温再热器（35吨）。
11）T23（HCM2S）：是日本住友金属株式会社在我国G102（12Cr2MoWTiB）基础上，将碳含量从0.08-0.15%降低至0.04-0.10%、Mo量从0.50-0.65%降低至0.05-0.30%、提高W量从0.30-0.55%至1.45-1.75%，并形成以W为主的W-Mo的复合固溶强化，加入微量Nb和N形成碳氮化物（主要为C、N，M23C6和M7C3）弥散沉淀强化，而研制成功的低碳低合金贝氏体型耐热钢，近年由ASME Code Case 2199-1批准，牌号为T23。该钢的前身、我国的G102在国内的大型电站锅炉上已经得到广泛应用。
T23（HCM2S）钢时效前后的力学性能和金相组织差异小；焊接性能好，优于我国的G102[9]；耐蚀性较好；室温强度和冲击韧性较G102为佳，其许用应力也基本相同。至少等同于我国的G102、而优于SA213-T22和我国的12Cr1Mo。总的说来，HCM2S的优点较多，由于G012在我国的锅炉中已经成功应用多年，HCM2S钢在国内等同代替G102完全可行。
T23（HCM2S）钢管性能良好，其最高使用温度为600℃，最佳使用温度为550℃。可用于制造大型电站锅炉金属壁温不超过600℃的过热器和再热器。
12）T92（NF616）：是日本新日铁在T91基础上，对成分做了进一步完善改进、采用复合-多元的强化手段，适当降低Mo含量至0.30-0.60%、加入1.50-2.00%的W并形成以W为主W-Mo的复合固溶强化，加入N形成间隙固溶强化，加入、Nb和N形成碳氮化物弥散沉淀强化以及加入微量的B（0.001-0.006%）形成B的晶界强化，从而研制开发的新型铁素体耐热合金钢。此钢在日本称为NF616；现已纳入ASME SA-213标准。
T92与T91一样，具有比奥氏体钢更为优良的热膨胀系数和导热系数，其具有极好的持久强度、高的许用应力、良好的韧性和可焊性。其持久强度{许用应力}较T91更高，在650℃的持久强度{许用应力}为T91的1.6倍；且具有较好的抗蒸汽氧化性能和焊接性能，与T91基本相同。
T92钢管性能优良，使用温度可达650℃。可部分替代TP304H和TP347H奥氏体不锈钢管，制造金属壁温不超过650℃的亚临界、超临界乃至超超临界的电站锅炉的高温过热器和再热器管等受压部件，避免或减少异种钢接头，改善钢管的运行性能。其同样也可用作为压力容器和核电高温受压件用钢。该钢作为将来、现有锅炉的最高温度区以及超临界压力锅炉管子用钢，将能得到广泛应用。
13）T122（HCM12A）：是日本住友金属株式会社以德国X20CrMo121为基研制的HCM12（HCM12中，降低了X20CrMo121的碳含量，在钢中加入1%的W和少量的Nb，形成W-Mo的复合固溶强化和更加稳定的细小碳化铌弥散沉淀强化，提高组织稳定性和高温强度）的基础上，进一步调整成分：提高W含量至2%左右、降低Mo含量至0.25-0.60%，还加入1%左右的Cu和微量N 、B，形成以W为主的W-Mo复合固溶强化、氮的间隙固溶强化、铜相和碳氮化物的弥散沉淀强化的多种强化，从而研制而成的12%Cr的低碳合金耐热钢。在正回火状态下钢中的主要沉淀相为C、N，M23C6。近年由ASME Code Case 2180-2批准，牌号定为T122。
T122（HCM12A）钢时效前后的力学性能差异很小；金相组织类同母材的原始组织；时效对冲击韧性有一定影响，但经长期时效后仍具有一定的冲击韧性；焊接性能良好；并具有较高的组织稳定性和高温强度、抗氧化性能和抗腐蚀性能。
与T91相比，其在高温650℃时的持久强度{许用应力}、抗氧化性能和抗腐蚀性能更优；与奥氏体不锈钢相比，奥氏体不锈钢在高温下的持久强度{许用应力}和抗氧化性能虽优于HCM12A，但奥氏体钢的应力腐蚀或晶间腐蚀却是一个难题。用HCM12A无此类问题。
T122（HCM12A）钢管性能优良。该钢的最高使用温度为650℃。完全可用于制造先进的超临界锅炉机组的材料，可用于制造大型电站锅炉金属壁温不超过650℃的过热器和再热器。该钢在600-650℃的锅炉过热器和再热器上可部分代替TP304H和TP347H，具有良好的经济价值。
14）TP304H：是ASME SA-213标准中的成熟钢种，为含有较多的Cr和Ni奥氏体不锈钢；我国GB5310-95中的1Cr18Ni9与该钢类似。该钢具有良好的组织稳定性，较高的持久强度、抗氧化性能、同时具有良好的弯管和焊接工艺性能等加工性能。但对晶间腐蚀和应力腐蚀较为敏感；且由于合金元素较多，容易产生加工硬化，使切削加工较难进行；其热膨胀系数高，导热性差。
主要用于制造亚临界、超临界压力参数的大型发电锅炉的高温过热器、高温再热器、屏式过热器的高温段以及各种耐高温高压的管件等部件；对于承压部件，最高工作温度可达650℃；对于抗氧化部件，其最高抗氧化使用温度可达850℃。另外，该钢也可用于制造在低温浸蚀性介质中工作的容器、阀、管道等以及要求耐腐蚀性的非磁性部件。但由于具有奥氏体钢所具有的缺点，TP304H钢用于承压部件上时，有可能在某种程度上，被T92和HCM12A部分替代。
15）TP347H：也是ASME SA-213中的钢号，为铬镍铌奥氏体不锈钢；我国GB5310-95将该钢列入其中，牌号为1Cr19Ni11Nb，此钢也为成熟钢种。由于该钢是用铌稳定的奥氏体钢，故其具有较好的抗晶间腐蚀性能、较高的持久强度、良好的组织稳定性和抗氧化性能，此外还具有良好的弯管和焊接性能；其综合性能优于TP304H。但由于合金元素较多，与TP304H一样，容易产生加工硬化，使切削加工较难进行；其热膨胀系数高，导热性差；故在与异种钢焊接并在高温下使用时，须考虑两种材料的膨胀系数和高温强度匹配问题。
TP347H钢管性能优良。主要用于制造亚临界、超临界压力参数的大型发电锅炉的高温过热器、高温再热器、屏式过热器的高温段以及各种耐高温高压的管件等部件；对于承压部件，最高工作温度可达650℃；对于抗氧化部件，其最高抗氧化使用温度可达850℃。但由于具有奥氏体钢所具有的缺点，此种耐热钢用于承压部件上时，同样有可能在某种程度上，被T92和HCM12A部分替代。
16）SUPER304H：是由日本住友金属株式会社和三菱重工在TP304H的基础上，通过降低Mn含量上限，加入约3%的Cu、约0.45%的铌和微量的N，使该钢在服役期运行时产生非常细小而弥散的富铜相沉淀于奥氏体母相内的沉淀强化以及NbC、NbN、NbCrN和M23C6的强化作用，而得到很高的许用应力的一种新型的奥氏体不锈钢锅炉管，目前已经纳入日本MITI标准，近期很有可能ASME规范也会予以批准。
SUPER304H钢的焊接性能良好，持久强度{许用应力}高、组织稳定性好及较好的抗蒸汽氧化性能，很好的耐蚀性（几乎与TP347H相同）。在600-700℃，其105小时的持久强度{许用应力}为TP347H钢的1.3倍以上。
SUPER304H钢管有极高的许用应力、且综合性能优良。该钢的最高使用温度为700℃。该钢在日本火电厂主要用于制造过热器和再热器的高温段等部件。由于其性能优良，无论从经济性和可靠性看，它都是今后超临界机组锅炉中过热器和再热器钢管的重要材料，且具有良好的经济价值。
17）TP347HFG：是与TP347H成分相同、而加工制造、处理工艺不同的铬镍铌奥氏体不锈钢。日本住友是针对TP347H存在的两个问题（一是TP347H的烟汽侧在热循环作用下会产生氧化层剥落、进而在弯管处产生阻塞导致过热和失效；二是剥落的氧化物会被带入汽轮机，使汽轮机产生严重的侵蚀）进行了改进：利用微细的铌碳化物（NbC）的溶解和沉淀机理，采用新的、较高的固溶处理温度的热处理工艺使得TP347H的晶粒大大地细化。室温、高温力学性能与TP347H基本相同。由于该钢是用铌稳定的奥氏体钢，且晶粒明显细化，持久强度比ASME规范的规定值高约20%，焊接性能、疲劳性能大大优于常规的TP347H钢管，且具有较好的抗晶间腐蚀性能、良好的组织稳定性和更优异的抗氧化及剥离性能，此外还具有良好的弯管性能；其综合性能明显优于TP347H。高温耐蚀性在18-8不锈钢中是最好的。近年该钢已经列入ASME SA213，定名为TP347HFG。
TP347HFG钢管与TP347H一样，主要用于制造亚临界、超临界压力参数的大型发电锅炉的高温过热器、高温再热器、屏式过热器的高温段以及各种耐高温高压的管件等；对于承压部件，最高工作温度可达650℃；对于抗氧化部件，其最高抗氧化使用温度可达850℃。由于其综合性能大大优于TP347H，将来更能得到广泛应用。
18）HR3C（火SUS310JITB）：是日本住友金属株式会社研制开发的高Cr、Ni含量的奥氏体不锈钢，已经纳入日本MITI规范，牌号定为“火SUS310JITB”，近年由ASME Code Case 2115批准（暂未定名）。由于在该钢中加入了很多的Cr、Ni、较多的Nb和N，该钢的抗拉强度高于常规的18-8不锈钢，持久强度和许用应力远高于常规的18-8不锈钢以及TP310钢，高温耐热蚀抗力大大优于含Cr较少的钢，且抗蒸汽氧化性能极优。该钢与ASME SA213中的TP310CbN极为接近。
主要用于制造亚临界、超临界压力参数的大型发电锅炉或循环流化床锅炉的高温过热器、高温再热器、屏式过热器的高温段以及各种耐高温、高压或腐蚀的管件等。由于其综合性能大大优于18-8不锈钢，将来必能得到广泛应用。
19）NF709（20Cr-25Ni-Mo-Nb-Ti-N-B）：是日本新日铁在常规奥氏体不锈钢基础上，严格控制杂质，对成分做了进一步完善改进，采用复合-多元的强化手段研制而成的、专用于超临界机组锅炉的新型奥氏体不锈钢。在该钢中，将Ni提高到25%左右、Cr提高到20%左右、加入1.50%的Mo、0.30%的Nb、0.10%的Ti、加入N（0.006%）和微量的B（0.003%）。形成以Cr、Ni增加奥氏体稳定性，以N-Mo的复合固溶强化，Nb-Ti的碳氮化物弥散沉淀强化以及B的晶界强化，来提高其高温持久强度；且Cr、Ni量的增加提高其抗蒸汽氧化性、Cr改善其抗烟灰腐蚀能力；Cr、Ni阻止金属间化合物形成、Nb-Ti弱化晶间沉淀作用以提高材料的冲击韧性。由于这些元素的作用，其在700℃时的105小时的持久强度达88MPa；抗氧化性和耐蚀性是17-14CuMo钢的三倍；焊接性能与常规的18-8不锈钢，如TP347H和TP310S相同；焊接头的持久强度也与母材相同。
主要用于制造超临界压力参数的大型发电锅炉或循环流化床锅炉的高温过热器、高温再热器、屏式过热器的高温段以及各种耐高温、高压或腐蚀的管件等。由于其综合性能大大优于18-8不锈钢，将来必能得到广泛应用。 [返回顶部] |
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