•发电技术•电力工程技术
2017 年 1 月Electric Power Engineering Technology第 36 卷第1期 109
抽水蓄能电站SFC的应用与参数优化
单华\彭宇菲2，徐钢1
(1.江苏方天电力技术有限公司，江苏南京211102;2.南京师范大学，江苏南京210023)
摘要：静态变频启动装置（SFC)作为抽水（水泵）工况启动的变频启动电源，是以转速调节器为基础的设备，主
要用于向机组施加以转矩，将其拖动至电动机方向期望的转速，从而使机组并网。本文阐述了SFC的基本工作原理、主要设备、作用和启动流程，并分析和总结了在启动过程中遇到的问题及处理方法。
关键词：静态变频启动装置（SFC)；抽水调相；转子位置；参数优化
中图分类号:TV743 文献标志码：B文章编号=2096-3203(2017)01-0109-04
静态变频启动装置（SFC)是抽水蓄能电站的关
键设备，其作用是在机组水栗工况运行时，向电机 定子注人变频电流，拖动机组转子平稳加速直至并 网。我国SFC系统主要依靠进口，虽然已初步工程 应用，但尚未实现批量生产，随着国内SFC技术应 用日渐成熟，相信在不远的将来能够国内抽水蓄能 电站广泛应用国产SFC。以下以溧阳抽水蓄能电站 为主，对其进行介绍。
溧阳抽水蓄能电站地处江苏省西南部。地下 厂房安装了 6台单机容量为250 M W的混流可逆式 水栗水轮电动发电机组，总装机容量1500 M W，担负 电网的调峰、填谷、调频、调相、事故备用等任务。此性能对以后的机组检修或轴系平衡检测有极大 的作用。
1S F C主要设备及保护配置
溧阳抽水蓄能电站未设置背靠背起动方式，其 机组电动工况起动方式为SFC启动，共设有2套 SFC，既可同时运行，也互为备用。如图1所示，第 一套SFC电源接自2、5号主变压器低压侧离相封 闭母线，两路电源互为备用；第二套S FC电源接自 3、6号主变压器低压侧离相封闭母线，两路电源互 为备用。
该站SFC采用G E公司所提供的SD7000设备。其配套的容量为18 MW SFC，具备240 s内完成机 组从0〜300 r/m in的起动的能力，该容量的SFC拖 动1台发电-电动机在同步转速下运转可以不受时 间限制。
1.1S F C主要设备及辅机
SFC主要由2个并联连接的12相脉波的整流- 逆变装置、输人电抗器、输人变压器、输人侧暂态过
2号主:5号主变>3号主变〉6号主变V
^号输入1号输入义2号输入、
■器断路器1断路器1号输入变>2号输入变
1号S F C
换相刀闸
S2 S1
3号输出厂
断路器
1号输出变
2号S F C
换相刀闸〜
S2 S]
3識慰i2号输出变
联络刀闸
图1SFC系统一次示意图
电压保护装置、直流平波电抗器、输人/输出断路 器、隔离开关、输出电抗器、输出变压器、输出侧暂 态过电压保护装置、冷却系统、控制、保护和监测系 统、转子极位测量装置、测速装置等组成。
SFC—般分为他控变频和自控变频2种，他控变 频是用独立的变频电路向被启动的电动机组供电，而 自控变频则由转子位置检测器来控制变频电路触发 脉冲，溧阳抽水蓄能电站采用前一种控制方式。
1.2 S F C继电保护
SFC系统保护范围涵盖所有SFC—次设备，即输人变、格里兹桥（网桥侧与机桥侧）、直流电抗器、
收稿日期：2016-10-11；修回日期：2016-1卜
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n o电力工程技术
输出变。输人变与输出变作为变压器保护进行配 置，一般有差动保护，速断过流保护，限时速断保 护，过负荷保护，单相接地保护，非电量保护。需要 说明的是，输出变由于是变频电气量，因此保护采 样应含滤波模块。
格里兹桥通常配置差动保护，由变流桥本体实 现。SFC网桥侧为工频电流，机桥侧为变频电流，如 何将机桥侧变频电流转换成工频校正电流是SFC 保护的难点之一。已有装置中包括比率制动差动 保护，其动作方程为：
7(1 > max(/扣人乂.）
"，丨=I H I⑴
I =
(Alh+ /m h)/2
式中:/llh为网桥侧工频电流;/m lh为机桥侧变频校正 电流;/,1(1为差动保护启动电流；为比率制动系数。溧阳抽水蓄能电站SFC设备起初差动保护只采用 心=I L- 作为唯一动作判断条件，无其他闭锁，启动过程中经常发生误动。
在低速阶段机桥侧频率小于5 H z时电流互感 器不能准确传变，差动保护应闭锁，该功能通过输 出变旁路刀闸位置的辅助结点实现。
2机组抽水调相启动流程介绍
机组抽水调相采用SFC启动，尽管设备配置有 所不同，但启动流程是基本不变的。
2.1自动开停机
机组抽水调相自动开停机流程首先由机组现 地控制单元（LCU)调用停机态到停机热备态，包 括：退出机坑加热器及启动推力及下导外循环油 栗，开启紧急停机电磁阀，退出蠕动装置，启动机组 技术供水栗，启动推力及上导、下导油雾吸引装置，启动碳粉吸尘装置，启动水导外循环油栗，开启调 速器油压装置隔离阀，退出接力器锁锭，退出机械 制动等辅机设备。
其次由机组LC U调用停机热备态至抽水调相 态，包括：合抽水工况闸刀，置工况转换阀为水栗工 况，合启动闸刀对SFC上电，水机充气压水，调用 SFC辅机设备启动流程，设置励磁系统在SFC启动 模式，设置调速器在调相控制模式。上述步骤均完 成后，调用SFC启动流程。其中启动母线联络开关 的投切取决于机组启动对SFC的选择。
值得注意的是在启动过程中充气压水引起的 机组蠕动会影响转子位置检测的准确性，降低启动 的成功率，因此现场增加“充气压水前机械制动投 人、充气压水成功后机械制动退出”的流程，明显提高了启动的成功率。
2.2同期并网
在SFC和机组励磁系统的配合下，发出启动励 磁系统指令，建立SFC启动的电气轴（SFC与机组 之间通过电气设备建立的一种电的联系），当SFC 确定机组的转子位置后，建立定子电流启动机组，通过低速和高速2个阶段直接将机组拖动至49. 5 H z，同时励磁系统将机组的机端电压调节至95%^… (^为发电机额定电压），监控发令启动同期装置, 同期装置将跟踪系统的频率和电压不断地向励磁 系统和SFC发出调节电压和转速的指令。当同期 装置检测到同期三要素满足时合上发电机出口开 关,SFC转人备用状态，分开启动闸刀，励磁系统在 自动电压调节模式下正常工作，至此机组停机态至 抽水调相态的启动结束。
3 S F C参数优化
目前SFC采用全控桥自动换相必需有相适应 的交流电压。当机组处于静止状态时，机端电压基 本为零，过低的交流电压会使全控桥无法自动换 相, 因此机组拖动至定速的过程分为低速阶段和高 速阶段。
3.1低速模式
低速阶段也称强迫换相阶段，其影响拖动成功 率的2个关键因素：一是转子位置检测，通过确定转 子当前位置从而计算出格里兹桥的导通顺序；二是 强迫换相的时机。
3.1.1转子位置检测方法
转子位置检测的准确性是SFC启动过程中低 速阶段能否强制拖动的关键因素[1]。从实现方法 上来看，目前主要有3种：（1)转子位置传感器检 测；（2)大轴位置编码检测；（3)定子电压检测。定 子电压检测由于无需任何外部设备，实施简单，减 少了启运过程的中间环节，且目前技术较成熟，在 实际应用中最为广泛，溧阳抽蓄也采用此方法。
转子的可能初始位置有无限多个，但机桥可能 的导通桥臂组合只有6种[2]。所以将电机定子内 的空间划分为6个60°的扇形区，每个扇形区的起 始轴线均为定子绕组一相的磁场的轴线，转子轴线 必然处于6个扇形区之一。定子电压检测法通过在 SFC启动前瞬间投人励磁电流时测量定子侧电磁感 应电压，从而精确计算出第一对导通的晶闸管。通 过两支晶闸管阀组导通产生的定子磁通,2个磁通 矢量相距小于60°空间角度，令转子获得最大的启 动力矩，拖动机组。
单华等：抽水蓄能电站SFC的应用与参数优化111
调试阶段大量的参数调整是为获得与监控、励 磁的指令时间上的最佳配合，若设置不当，机组将 无法可靠启动。
在溧阳抽蓄电站首台机组拖动试验前期，SFC 拖动的成功率较低，经多次录波比较发现，从SFC 发出励磁启动命令到励磁调节器增磁至设定值的 时间间隔过大，以致SFC所采集到的定子电压不能 每次都实时反映转子位置的实际情况，从而使SFC 无法分析出此时转子的初始位置，机组无法正确转 动。图
2所示励磁增磁时间为1.60 s时，SFC开始 启动的失败波形。
图2 SFC拖动失败波形
考虑到励磁电流是按阶跃函数变化的，如果起 励时间过长，磁通变化率小，SFC捕捉不到定子电 势；如果起励时间过短，磁通变化率消失的过快，同样会导致SFC测不出转子位置。如图3所示，经过 反复试验并修改参数，当励磁电流升至设定值时间 为1.8〜2. 1s时，SFC滞后启动时间设置为0.3〜0.5 s，同时将励磁设定电流值由/f〇(/f。为励磁空载 额定电流）升至1.05〜1. 10倍/f。，机组能可靠启动。
图3 SFC拖动成功波形
3.1.2强迫换相
在低速阶段，每一个换相周期等于取消原回路 电流的时间与非换相时间以及回路电流恢复时间 之和。取消回路电流的时间经测试至少要4〜8 ms，随着机组转速的增加，可用于恢复回路电流的时间 将越来越短，最终将无法继续强迫换相方式，为此 必须对脉冲耦合方式中的上限工作频率设定一限 制值，一般此频率设定在2.5〜8 H z左右。试验中，机组在5 H z强迫换相时启动多次失败，经反复试验后改在4 H z强迫换相，启动成功率才显著提高。图4所示4 H z换相成功时的励磁、定子电流波形。
在励磁起励2.07 s时，励磁电流达到105%/f。，SFC根据感应到磁通，整流-逆变装置开始向定子 注入变频电流。在转速到达4 H z时，强制换相，启动成功切入高速模式控制。
3.2高速模式
高速阶段为同步运行方式，其机端电压与机组 转速成正比，且随之上升，由于机端电压的上升，机 桥晶闸管输出交流电压亦随之升高，元件此时已进 入自然换相的工作状态，即退出换相的晶闸管元件 电流会被自动截止。此时SFC根据力矩设定值和 转速基准值，并通过测量机桥、网桥侧电流、电压来 控制触发脉冲，从而调节SFC输出的启动电流将机 组拖动至99%^e(49.5 H z) (%为发电机额定转 速），并最终启动发电机出口开关、同期并网。为了 使SFC能在整个频率范围内能正常工作，要求脉冲 耦合方式的工作频率上限应高于同步工作方式的 工作频率下限，使两种工作方式能有效的切换与 相接。
发电/电动机定子电流A相
图4 4 H z换相成功时的励磁、定子电流波形
在溧阳抽蓄首台机组拖动至25〜40 H z期间，多次发生SFC差动保护动作引起启动不成功[3]。经SFC复位后，报警信号能消除，检查并未发现故 障存在，SFC也能正常再次启动。对现场多次成功 拖动的波形分析发现，由于整流和逆变，导致存在 大量谐波干扰，在确认设备无任何故障时，最大差 流能达
到0.25 4(4为SFC额定电流）[4]，为此将动 作电流设置为0.3 ^并优化部分谐波的干扰和采样 时间，启动成功率明显提高。建议SFC差动保护采 用比率差动特性，在启动过程中逐步增大差动电流 动作值，可兼顾低速阶段故障的灵敏性和高速阶段 的选择性。
4结束语
SFC作为重要的启动设备，带动机组运行启动 平稳，不存在失步问题，而且成功率高、维护量小，
被抽水蓄能电站广泛采用。本文结合抽蓄现场的
SFC 启动试验，对SFC 启动流程、保护设置及启动
参数进行优化，大大缩短了启动调试的时间，为同
类机组的SFC 启动试验提供了参考。参考文献：
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Application and Parameter Optimization of SFC in Pumped Storage Power Plant
SHAN Hua1, PENG Yufei2, Xu Gang1
(1. Jiangsu Frontier Electric Technology Co. Ltd., Nanjing 211102, China;
2. Nanjing Normal University, Nanjing 210023, China )
Abstract ： Static frequency converter (SFC), as the variable frequency starting device of pumping conditions, is based on the
speed regulator equipment. It is mainly used to apply the torque to the unit and drag it to the desired speed, so the unit can connect to the grid. This paper expounds the basic working principle, main equipment, and function of the SFC, also analyzes and summarizes the problems and solutions in the starting process.
Key  words ： static frequency converter starting device (SFC); pumping phase modulation; rotor position; parameter
optimization.
112 电力工程技术
[4] DL/T 1166—2012大型发电机励磁系统现场试验导则[S].
北京：中国电力出版社，2012.单华（ 1985—），男，江苏扬州人，工程 师，从事发电厂继电保护工作；
彭宇菲（ 1995 —），女，江苏南京人，本科 在读，专业为电气工程及其自动化；
徐钢（ 1967—），男，江苏扬州人，高级 工程师，长期从事继电保护及励磁系统的试验
研究工作。
作者简介:
单华
(上接第101页）
祝宇楠（1984 —），女，吉林人，博士，从事电力计量检测技术 方向工作；
刘建（1981—），男，河南信阳人，高级工程师，从事电力计 量检测技术工作；
周超（1987—），男，江苏宜兴人，工程师，从事电力计量检 测技术工作；
龚丹（1979—），男，江苏南通人，高级工程师，从事电力计 量检测技术工作。
Early Failure Analysis of the Intelligent Watt-hour Meter Based
on the Accelerated Degradation Test Data
TIAN Zhengqi , XU Qing , Jin Ping, ZHU Yunan, LIU Jian, ZHOU Chao, GONG Dan (State Grid Key Laboratory of Electric Energy Metering (State Grid Jiangsu Electric
Power Company Electric Power Research Institute), Nanjing 210019, China)
Abstract ： Life prediction based on the accelerated degradation data analysis is an effective means for the reliability evaluation
of intelligent watt -hour meter. In the process of design and manufacture, the early failure problem is inevitably introduced to watt -hour meter. If the early failure analysis is ignored in the accelerated degradation test, the pseudo data will be introduced to life prediction, which will lead to wrong life evaluation and the unnecessary maintenance cost and risk. In this paper, an early failure analysis method based on the accelerated degradation test data is proposed to solve the problem of the accelerated degradation test data processing of the intelligent watt -hour meter. At last, the method is verified by the analysis of a single ­phase intelligent watt -hour meter, and the life assessment accuracy of the intelligent watt -hour meter is further enhanced by this method.
Key  words ： accelerate degradation; early failure; watt -hour meter; life
assessment

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