第４０卷第４期贵州大学学报（自然科学版）Ｖｏｌ．４０Ｎｏ．４２０２３年　７月ＪｏｕｒｎａｌｏｆＧｕｉｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（ＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅｓ）Ｊｕｌ．２０２３文章编号　１０００ ５２６９（２０２３）０４ ００２０ ０６ＤＯＩ：１０．１５９５８／ｊ．ｃｎｋｉ．ｇｄｘｂｚｒｂ．２０２３．０４．０３新型折流式光催化反应器降解甲醛特性
杨雅鑫 １，李　琰１，石文凤１，李金桃１，杜　松１，刘　鹏２，王　毅３（１．贵州中建建筑科研设计院有限公司，贵州贵阳５５０００６；２．贵州大学土木工程学院，贵州贵阳５５００２５；
３．贵州燃气热力设计有限责任公司，贵州贵阳５５０００１）
摘　要：在原有平板光催化反应器的基础上，设计了一种新型折流式光催化反应器。选择甲醛（ＨＣＨＯ）为目标污染物，利用环境测试舱，结合计算流体力学（ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｆｌｕｉｄｄｙｎａｍｉｃｓ，ＣＦＤ）软件，分析了折流式光催化反应器降解ＨＣＨＯ的动力学特性。结果表明：相较于平板反应器，折流式反应器增加了光催化反应面积、延长了气体停留时间，降解ＨＣＨＯ的总衰减常数是平板反应器的３倍；通过ＣＦＤ模拟发现，在反应器内增设导流片可以减小反应器内的局部涡流，使流速场和浓度场更加均匀，有助于平衡光催化剂表面的传质 反应特性；通过正交实验发现，对反应器洁净空气量（ｃｌｅａｎａｉｒｄｅｌｉｖｅｒｙｒａｔｅ，ＣＡＤＲ）影响最大的因素为空气流速，其次为ＨＣＨＯ初始浓度，最后是催化剂负载量。
关键词：光催化；折流式反应器；计算流体力学；甲醛
中图分类号：Ｏ６４３；Ｘ５１１  文献标志码：Ａ
  目前，建筑物的气密性越来越高，导致部分建
筑内部通风率不足，建材所散发的挥发性有机化合
物（ｖｏｌａｔｉｌｅｏｒｇａｎｉｃｃｏｍｐｏｕｎｄｓ，ＶＯＣｓ）浓度过高［１］，
难以满足国家标准《室内空气质量标准》ＧＢ／
Ｔ１８８８３—２０２２的限值要求。低劣的室内空气质
量不仅容易使人患上病态建筑综合征（ｓｉｃｋｂｕｉｌｄ
ｉｎｇｓｙｎｄｒｏｍｅ，ＳＢＳ）［２］，还会引发哮喘甚至癌症［３］。
甲醛（ＨＣＨＯ）是室内普遍存在的ＶＯＣｓ，光催化氧
化法（ｐｈｏｔｏｃａｔａｌｙｔｉｃｏｘｉｄａｔｉｏｎ，ＰＣＯ）是去除室内
ＨＣＨＯ等ＶＯＣｓ的有效方法，光催化剂在紫外光源
照射下，产生电子 空穴对，能将绝大部分的ＶＯＣｓ
转化为ＣＯ
２和Ｈ
２
Ｏ。ＰＣＯ技术具有使用安全、反
应条件温和催化活性高等优点，受到了国内外学者
的广泛关注［４ ５］。Ｌｉｎ等［６］制备了一种纳米ＴｉＯ
２
胶体材料，通过实验和密度泛函理论模拟，探究了
ＴｉＯ
２
胶体材料吸附和光催化降解ＨＣＨＯ的特性。李宇涵等［７］采用一步煅烧法制备了含大量表面氧
空位的ＴｉＯ
２
，并研究了其对ＨＣＨＯ的净化效果，结果表明，在流动的测试环境中，ＨＣＨＯ的最大有效去除率可达９５ ０５％，是本底样品（７２ ５２％）的１ ３１倍。
高活性的光催化剂需要反应器作为载体，研制高性能的反应器与制备高活性的催化剂具有同等重要的地位［８］。Ｗｕ等［９］将蜂窝型反应器与光纤型反应器进行了整合，设计出一种新型的光催化反应器，并将其应用于间二甲苯的光催化降解，光催化反应器在室温下对间二甲苯的去除效率很高。刘鹏等［１０］在原有管状反应器内增设带有工艺缺口的直肋片，增加了反应面积，延长了气体停留时间，平衡了光催化剂表面的传质 反应能力，从而使反应速率提高了约１倍。ＰＣＯ反应涉及表面吸附、化学分解、紫外辐射等多个过程，而计算流体力学（ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｆｌｕｉｄｄｙｎａｍｉｃｓ，ＣＦＤ）软件能模拟浓度场、速度场和紫外辐射场，是研究ＰＣＯ反应的有效工具［１１］。
本文从ＰＣＯ反应器设计优化的角度出发，结合实验测试和ＣＦＤ模拟，以传统平板光催化反应器为基
础，研发了一种新型折流式光催化反应器。选择ＨＣＨＯ为目标污染物，通过正交实验分析了ＨＣＨＯ在反应器内的降解效率，以期为光催化反应器的设计优化提供理论依据，为室内空气品质的改善提供参考。
收稿日期：２０２３ ０２ ２５
基金项目：贵州省科技计划项目（黔科合支撑［２０２１］一般３６１，黔科合基础 ＺＫ［２０２３］一般０６７）；贵州大学实验室开放项目（ＳＹＳＫＦ２０２３ ０８４）
作者简介：杨雅鑫（１９９３—），女，工程师，硕士，研究方向：建筑节能和室内空气品质，Ｅ ｍａｉｌ：ｙａｎｇｙａｘｉｎ３７＠ｑｑ．ｃｏｍ．
通讯作者：杨雅鑫，Ｅ ｍａｉｌ：ｙａｎｇｙａｘｉｎ３７＠ｑｑ．ｃｏｍ．
１　实验方法
１ １　实验系统
实验系统如图１所示，主要包括环境舱、光催化反应器、挥发箱和吸收池４部分。干洁空气分为两条气路，一条通过增湿瓶，另一条经过计量后进入ＨＣＨＯ挥发箱，两条气路在缓冲瓶中充分混合后，形成
一定湿度和浓度的ＨＣＨＯ气体。该气体通过阀门流入环境舱，在循环泵的作用下形成舱内均匀的浓度场。光催化反应器置于环境舱内，实验开始时关闭阀门，开启紫外灯，污染气体在循环泵作用下反复流经反应器，从而被降解。环境舱外壁设有采样口，实验前６０ｍｉｎ内每５ｍｉｎ测定１次舱内ＨＣＨＯ浓度，之后每１０ｍｉｎ采样１次，直至光催化反应结束。实验结束后，仅向环境舱内通入新风，舱内剩余ＨＣＨＯ
气体流入吸收池内。
图１　实验系统图
Ｆｉｇ．１　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｏｆｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｙｓｔｅｍ
实验所用环境舱型号为ＦＤ １Ａ，尺寸１ｍ×１ｍ×１ｍ，内部温度、湿度、循环风速可自动控制，实物
图如图２所示。实验时，舱内温湿度分别控制在（２０ ０±２）℃和（５０±１０）％。实验所用光催化反应器为本研究设计的折流式光催化反应器，外观尺寸４００ｍｍ×２４０ｍｍ×２００ｍｍ，实物图如图３所示，内部由６块催化剂负载平板（３００ｍｍ×２００ｍｍ）形成Ｚ型气体流道，弯角处设有导流片；Ｚ型流道内放置３根３００ｍｍ长的紫外光源；反应器内壁面也涂敷光催化剂。Ｚ型流道可增大光催化反应面积，延长气体停留时间，优化紫外光入射角，从而平衡传质 反应能力，提升ＨＣＨＯ降解性能。实验所用紫外光源为波长２５４ｎｍ的紫外杀菌灯。光催化
剂采用ＤｅｇｕｓｓａＰ２５型ＴｉＯ
２
，该催化剂是７０％锐钛
型和３０％金红石型共存的混晶型ＴｉＯ
２
，光催化活性高，化学性质稳定，无毒无害，吸附能力强［１２］
。
图２　环境舱实物照片
Ｆｉｇ．２　Ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈｏｆｔｈｅｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｃｈａｍｂｅ
ｒ
图３　光催化反应器实物照片
Ｆｉｇ．３　ＰｈｏｔｏｇｒａｐｈｏｆｔｈｅＰＣＯｒｅａｃｔｏｒ
１ ２　测量仪器
实验过程中所使用的主要实验仪器及参数如表１所示。环境舱内ＨＣＨＯ浓度的检测方法符合国家标准《民用建筑工程室内环境污染控制标准》（ＧＢ５０３２５—２０２０）中简便取样检测方法的规定。
·
１
２
·
第４期杨雅鑫等：新型折流式光催化反应器降解甲醛特性
表１　实验仪器及参数
Ｔａｂ．１　Ｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｍｅａｓｕｒｉｎｇｄｅｖｉｃｅｓ
测量参数实验仪器名称　型号  　产品参数
ＴｉＯ
２负载量精密电子天平ＡＬ２０４范围：０ ０１～２１０ｇ
分度值：０ ０００１ｇ
ＨＣＨＯ浓度甲醛现场快速测定仪ＨＮＦＹ ＪＱＡ范围：０～１ ２０ｍｇ／Ｌ精度：≤５％
温湿度温湿度记录仪ＤＳＲ ＴＨ湿度测量范围：０～１００％ＲＨ湿度解析率：０ １％ＲＨ
气流速度风速仪Ｆｌｕｋｅ ９２５范围：０ ４０～２５ ００ｍ／ｓ分辨率：０ ０１ｍ／ｓ
２　结果与讨论
２ １　反应器的设计优化
为提高光催化反应器的传质 反应能力，本研究在所设计的折流式反应器内增设了导流片，以期优化反应器内的流速场和浓度场，从而设计出更为高效合理的反应器。本研究利用ＣＦＤ中的Ｆｌｕｅｎｔ软件，分析了增设导流片前后ＨＣＨＯ降解过程中的流速分布和浓度分布。光催化反应数值模拟选择带化学反应的多组分运输模型（ｓｐｅｃｉｅｓｔｒａｎｓ ｐｏｒｔ），使用阿伦尼乌斯公式计算化学源项，利用层流有限速率模型分析光催化反应速率［１３］。模拟分析时，采用以下简化假设：１）假设反应器内的流体为不可压缩流体；２）光催化反应无催化副产物；３）忽略反应器内壁对ＨＣＨＯ的吸附作用。气体流动采用标准ｋ ｅｐｓｉｌｏｎ湍流模型，在模拟过程中使用二阶迎风格式。各边界类型及参数设置如表２所示，模拟时监测残差曲线，当其值小于１０－６且趋于稳定时，则认定模拟结果收敛。
表２　边界类型及参数设置
Ｔａｂ．２　Ｂｏｕｎｄａｒｙｔｙｐｅｓａｎｄｐａｒａｍｅｔｅｒｓｅｔｔｉｎｇｓ
边界类型参数设置
反应器入口ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｉｎｌｅｔ
反应器出口ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｕｔ
无反应壁面无滑移、绝热且光滑
指前因子１ ７５×１０１１ｓ－１
活化能４７ ５ｋＪ／ｍｏｌ
  图４为无导流片时，光催化反应器水平断面处的气体流速分布和ＨＣＨＯ浓度分布云图。图５为增设导流片后，反应器水平断面处的气体流速和ＨＣＨＯ浓度分布云图。设置的反应温度为２０℃，相对湿度为５０％，入口速度为１ ６５ｍ／ｓ，入口ＨＣＨＯ浓度为０ ８ｍｇ／ｍ３。
从图４（ａ）中可以看出，
无导流片光催化反应
图４　无导流片光催化反应器内气体流速
和ＨＣＨＯ分布云图
Ｆｉｇ．４　ＰｒｅｄｉｃｔｅｄｖｅｌｏｃｉｔｙａｎｄＨＣＨＯｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ
ｆｉｅｌｄｓｉｎｔｈｅＰＣＯｒｅａｃｔｏｒｗｉｔｈｏｕｔｆｌｏｗｄｅｆｌｅｃｔｏ
ｒ
图５　带导流片光催化反应器内速度和ＨＣＨＯ分布云图Ｆｉｇ．５　ＰｒｅｄｉｃｔｅｄｖｅｌｏｃｉｔｙａｎｄＨＣＨＯｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎｆｉｅｌｄｓｉｎｔｈｅＰＣＯｒｅａｃｔｏｒｗｉｔｈｆｌｏｗｄｅｆｌｅｃｔｏｒｓ
器的进口处流速较为均匀，但气体在转向处出现明显涡流，导致反应器的流动阻力增大，不利于对流传质。对比图４（ａ）和图５（ａ）发现，增设导流片后，反应器转向处的流速趋于均匀，有利于提升催化剂表面的传质 反应效率，也有利于减小反应器能耗。从图４（ｂ）中可以看出，由于转向处的气体涡流，无导流片光催化反应器内的前半程ＨＣＨＯ
·
２
２
·贵州大学学报（自然科学版）第４０卷
浓度偏高，容易造成光催化反应不充分，不仅降低反应速率，还可能生成气态副产物。增设导流片后（图５（ｂ）），ＨＣＨＯ浓度在流道内逐渐降低，说明反应器内各区域的光催化反应较充分，在保证反应速率稳定的同时，抑制光催化副产物的生成。
根据出口处Ｈ
ＣＨＯ浓度的模拟计算结果，可利用式（１）计算反应器的一次通过效率ε。
ε＝
Ｃｉｎ－Ｃｏｕｔ
Ｃｉｎ
（１）
式中，Ｃｉｎ为反应器入口浓度，ｍｇ／ｍ３
；Ｃｏｕｔ
为反应器出口浓度，
ｍｇ／ｍ３
。经计算，增设导流片前后的ε值分别为０ １７
和０ ２０，说明增设导流片有助于提升光催化反应性能。
２ ２　运行条件优化分析
影响光催化反应器内反应速率的因素有温度、湿度、流速、紫外光源、催化剂负载量、污染物初始浓度等。室内温湿度受人体热舒适和建筑节能的限制，在其波动范围内对光催化反应速率的影响不大；紫外光源受反应器尺寸限制，选择种类有限。因此，本研究选择ＴｉＯ２负载量、
ＨＣＨＯ初始浓度和空气流速作为优化对象，并根据现有实验条件进行正交实验设计。正交实验选择四因素、三水平的
Ｌ９（３４
）正交表，ＴｉＯ２负载量（Ａ）的３个水平为１ ０、１ ６和２ ２ｍｇ／ｃｍ２；ＨＣＨＯ初始浓度（Ｂ）的３个水平为０ ４、０ ８和１ ２ｍｇ／ｍ３；空气流速（Ｃ）的
３个水平为０ ９、１ ４和１ ９ｍ／ｓ。正交实验结果如表３所示。
根据国家标准《空气净化器》ＧＢ／Ｔ１８８０１—２０２２，选择洁净空气量（ｃｌｅａｎａｉｒｄｅｌｉｖｅｒｙｒａｔｅ，ＣＡＤＲ）作为光催化反应器内反应速率的性能评价参数，并根据式（２）和（３）计算ＣＡＤＲ。
Ｑ＝Ｖ·（ｋｅ－ｋｎ
）（２）
式中，
Ｑ为ＣＡＤＲ值，ｍ３
／ｈ；Ｖ为环境舱容积，ｍ３
；ｋｎ和ｋｅ分别为自然衰减常数和总衰减常数，
１／ｈ。ｋｎ和ｋｅ需根据式（３），做ｌｎＣｔ和ｔ的线性拟合得到。
Ｃｔ＝Ｃ０
ｅ－ｋｔ
（３）
式中，Ｃｔ为ｔ时刻的污染物浓度，ｍｇ／ｍ３；Ｃ０为ｔ＝０时的污染物浓度，ｍｇ／ｍ３
reactor软件；ｋ为衰减常数，１／ｈ。
表３　Ｌ９（３４
）
正交实验表Ｔａｂ．３　Ｌ９（３４
）ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓ
实验组号
ＴｉＯ２负载量（Ａ）／（ｍｇ·ｃｍ－２
）
ＨＣＨＯ初始浓度（Ｂ）／
（ｍｇ·ｍ－３
）
空气流速（Ｃ）／
（ｍ·ｓ－１
）
空列ＣＡＤＲ（Ｑ）／
（ｍ３·ｈ－１）１１ ００ ４０ ９１０ ２２９５２１ ００ ８１ ４２０ ２７８１３１ ０１ ２１ ９３０ １９８６４１ ６０ ４１ ４３０ ２６２２５１ ６０ ８１ ９１０ ２３４６６１ ６１ ２０ ９２０ １９３８７２ ２０ ４１ ９２０ ２０７３８２ ２０ ８０ ９３０ ２３２８９
２ ２１ ２１ ４１０ ２３２５Ｋｉ１０ ７１０ ７００ ６６０ ７０Ｋｉ２０ ６９０ ７５０ ７７０ ６８Ｋ＝２ ０７
Ｋｉ３０ ６７０ ６２０ ６４０ ６９
Ｓ
２ｉ
０ ０００２
０ ００２５
０ ００３５
０ ００００６ＳＴ＝
０ ００６２  由表３可得，上述三因素中，按极差Ｒ的大小排列顺序为：ＲＣ＞ＲＢ＞ＲＡ。因此，可直观判断在上述反应条件下，对光催化反应器内反应速率影响最大的因素为空气流速，其次为ＨＣＨＯ初始浓度，最后是ＴｉＯ２负载量。之所以ＴｉＯ２负载量的影响不大，可能是因为在本实验条件下，ＴｉＯ２过量时，３种负载量均可提供充足的活性点位，光催化过程处于
反应控制阶段，使得ＴｉＯ２负载量对反应速率的影
响不如ＨＣＨＯ初始浓度和空气流速［１４］
。因此，从
经济性的角度出发，本研究选择１ ０ｍｇ／ｃｍ２
作为较优的ＴｉＯ２负载量。对于ＨＣＨＯ初始浓度和空气流速两个因素，从表３中可以看出，Ｋ２２＞Ｋ２１＞Ｋ２３，Ｋ３２＞Ｋ３１＞Ｋ３３
，这可能是因为这两个因素对降解过程中的吸附 传质 反应 脱附作用存在综合最大峰
·
３２·第４期
杨雅鑫等：新型折流式光催化反应器降解甲醛特性
值。较优的ＨＣＨＯ初始浓度和空气流速分别取０ ８ｍｇ／ｍ３和１ ４ｍ／ｓ，这也组成此次实验理想的因素水平搭配。
２ ３　与传统平板反应器的性能对比分析
平板光催化反应器的传质能力强，反应条件易控，但反应面积有限，且光照不均匀［１５］；为克服其缺点，本研究研制了折流式光催化反应器，并通过实验对比分析了两种反应器降解ＨＣＨＯ的性能差异。
平板反应器与折流式反应器的外部尺寸一致，区别在于平板反应器内气体直流通过，无折流。两种反应器的实验工况条件一致，且均采用图１所示实验系统。工况条件为上述正交实验所得最优因素水平搭配，即ＴｉＯ
２
负载量１ ０ｍｇ／ｃｍ２，ＨＣＨＯ初始浓度０ ８ｍｇ／ｍ３，空气流速１ ４ｍ／ｓ。两种反应器内，ＨＣＨＯ浓度随降解时间的变化规律如图６
所示。
图６　ＨＣＨＯ浓度变化
Ｆｉｇ．６　ＴｈｅｖａｒｉａｔｉｏｎｏｆＨＣＨＯｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ
从图６中可以看出，在反应开始的前６０ｍｉｎ，环境舱内ＨＣＨＯ浓度迅速下降。这主要是由于在
紫外光源的照射下，ＴｉＯ
２
表面产生大量的羟基自由基（·ＯＨ），·ＯＨ具有极强的氧化能力，使得ＨＣＨＯ的降解速率提升。在反应开始６０ｍｉｎ后，由于ＨＣＨＯ浓度不断降低，反应器内逐渐从传质控制变为反应控制，反应速率也开始变慢，直至ＨＣＨＯ浓度趋于稳定。另外，图６中折流式反应器的ＨＣＨＯ降解速率明显高于平板反应器，尤其是在反应的前６０ｍｉｎ内。利用式（３）进行拟合计算
可知，折流式反应器的ｋ
ｅ
值为０ ６２３４ｈ－１，是平板
反应器的３倍（ｋ
ｅ
＝０ ２０２２ｈ－１）。折流式反应器降解性能优于平板反应器的原因主要是：折流式反应器的反应面积更大，气体停留时间更长，强化了
气 固界面的吸附 传质 反应 脱附性能，宏观表现为降解速率大幅提升；另外，导流片使得反应器内的流速场和浓度场更加均匀，导致折流式反应器降解ＨＣＨＯ的速率进一步提升。
３　结论
１）折流式光催化反应器增加了光催化反应面积，延长了气体停留时间，强化了气 固界面的吸附 传质 反应 脱附过程，降解ＨＣＨＯ的总衰减常数为０ ６２３４ｈ－１，是平板反应器的３倍。
２）通过Ｆｌｕｅｎｔ模拟发现，增设导流片可以减小反应器内的局部涡流，使流速场和浓度场更加均匀，有利于提升催化剂表面的传质 反应效率，也有利于减小反应器能耗。
３）通过正交实验发现，对反应器ＣＡＤＲ值影响最大的因素为空气流速，其次为ＨＣＨＯ初始浓度，最后是ＴｉＯ
２
负载量。最优的因素水平搭配为空气流速１ ４ｍ／ｓ，ＨＣＨＯ初始浓度０ ８ｍｇ／ｍ３，
ＴｉＯ
２
负载量１ ０ｍｇ／ｃｍ２。
参考文献：
［１］ＬＩＵＰ，ＬＵＪ，ＡＮＪＹ，ｅｔａｌ．Ａｍｅｔｈｏｄｏｌｏｇｙｆｏｒｍｏｄｅｌ ｉｎｇｐｈｏｔｏｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅａｃｔｏｒｓ，ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｔｏｔｈｅｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｏｆｆｏｒｍａｌｄｅｈｙｄｅ［Ｊ］．ＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉ ｅｎｃｅ，２０１９，３６（１２）：１４７４ １４８１．
［２］ＱＩＮＹＭ，ＷＡＮＧＺＮ，ＪＩＡＮＧＪＴ，ｅｔａｌ．Ｏｎｅ ｓｔｅｐｆａｂ
ｒｉｃａｔｉｏｎｏｆＴｉＯ
２
／Ｔｉｆｏｉｌａｎｎｕｌａｒｐｈｏｔｏｒｅａｃｔｏｒｆｏｒｐｈｏｔｏｃａｔａ ｌｙｔｉｃｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎｏｆｆｏｒｍａｌｄｅｈｙｄｅ［Ｊ］．ＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉ ｎｅｅｒｉｎｇＪｏｕｒｎａｌ，２０２０，３９４：１２４９１７．
［３］ＣＨＥＮＭ，ＷＡＮＧＨＨ，ＣＨＥＮＸＹ，ｅｔａｌ．Ｈｉｇｈ ｐｅｒ
ｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＣｕ ＴｉＯ
２
ｆｏｒｐｈｏｔｏｃａｔａｌｙｔｉｃｏｘｉｄａｔｉｏｎｏｆｆｏｒｍａｌ ｄｅｈｙｄｅｕｎｄｅｒｖｉｓｉｂｌｅｌｉｇｈｔａｎｄｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｔｕｄｙ［Ｊ］．ＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＪｏｕｒｎａｌ，２０２０，３９０：１２４４８１．［４］ＷＵＪ，ＡＬＩＰＯＵＲＩＹ，ＬＵＯＨ，ｅｔａｌ．Ｕｌｔｒａｖｉｏｌｅｔｐｈｏｔｏ ｃａｔａｌｙｔｉｃｏｘｉｄａｔｉｏｎｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆｏｒｉｎｄｏｏｒｖｏｌａｔｉｌｅｏｒｇａｎｉｃｃｏｍｐｏｕｎｄｒｅｍｏｖａｌ：ａｃｒｉｔｉｃａｌｒｅｖｉｅｗｗｉｔｈｐａｒｔｉｃｕｌａｒｆｏｃｕｓｏｎｂｙｐｒｏｄｕｃｔｆｏｒｍａｔｉｏｎａｎｄｍｏｄｅｌｉｎｇ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＨａｚ ａｒｄｏｕｓＭａｔｅｒｉａｌｓ，２０２２，４２１：１２６７６６．
［５］崔维怡，丁国敏，谭乃迪．二氧化钛基催化剂催化氧化甲醛的研究进展［Ｊ］．化工进展，２０２２，４１（１２）：６３１０ ６３１８．
［６］ＬＩＮＺＦ，ＳＨＥＮＷＨ，ＣＯＲＲＩＯＵＪＰ，ｅｔａｌ．Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｍｕｌｔｉｐｌｅｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌｆａｃｔｏｒｓｏｎｔｈｅａｄｓｏｒｐｔｉｖｅａｎｄｐｈｏｔｏｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅｍｏｖａｌｏｆｇａｓｅｏｕｓｆｏｒｍａｌｄｅｈｙｄｅｂｙａｎａｎｏ
ＴｉＯ
２
ｃｏｌｌｏｉｄ：ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｔｕｄｉｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｏｌｌｏｉｄａｎｄＩｎｔｅｒｆａｃｅＳｃｉｅｎｃｅ，２０２２，６０８：
·
４
２
·贵州大学学报（自然科学版）第４０卷

版权声明：本站内容均来自互联网，仅供演示用，请勿用于商业和其他非法用途。如果侵犯了您的权益请与我们联系QQ:729038198，我们将在24小时内删除。